基于RSM模型的旋风分离器三维气相流场数值研究

为了准确探究旋风分离器内部流场规律,提高旋风分离器分离效率和优化旋风分离器结构参数,基于RSM湍流模型建立旋风分离器数值模型.文章研究了旋风分离器内气相流场的速度分布、压力分布和湍动能分布规律,并通过实验验证数值模拟结果具有较好的准确性.模拟结果表明:切向速度在径向位置呈明显的"W"形分布,从外壁沿径向先增大后减小;轴...     

旋风分离器新型减阻疏导器的实验研究

对加设三种不同尺寸的弧形减阻疏导器的旋风器进行实验研究，推导出弧形减阻疏导器的最佳匹配参数。结果表明：对相同规格的旋风筒，采用合适的弧形减阻疏导器，旋风筒阻降降低约20％～35％，而分离效率仅下降3％～5％。     

稀土矿石浮选体系分离效率的研究

采用二次正交回归试验方法研究了稀土矿石-Na_2SiO_3-H205-102浮选体系的分离效率,通过回归分析导出了该体系浮选分离效率随 Na_2SiO_3、H205和102用量而变化的数学模型。研究结果表明,该体系的分离效率随102用量增大而提高,在 Na_2SiO_3、H205用量分别小于3.7和2.1kg/t时分离效率随其用量增加而提高,反之则降低。     

连续式磁性颗粒去除器永磁分离机理及其影响分析

文章就连续式磁性颗粒去除器中磁性悬浮颗粒在磁场中受力分析，从而获得磁性悬浮颗粒最小捕获粒径的计算公式，进而指导试验，提出提高捕获率的措施．     

灰熔聚冷模流化床中双组份体系颗粒分离特性的研究

本研究采用了等密度及不等密度的一种双组份混合体系，考察了不同分离气速及不同原始配比时组份的分离效率和分离速率，给出了这两种分离特性的定量关联式；提供达到高效分离（分离效率大于９０％）的气速选择范围；得到的分离速率的定量方程成功预测实际焦粉－灰球混合体系的实验结果，为实际灰熔聚气体化炉中分离柱的高效操作提供了依据。     

不同湍流模型在中间包钢液流动数值模拟中的适用性研究

摘要：连铸中间包内部结构复杂,钢液流动状态多样,详尽准确的钢液流场信息是中间包控制和优化的前提。数值模拟方法已广泛应用于中间包内钢液流场研究,钢液流场的精确数值模拟离不开合适的湍流模型及相应的边界条件。基于CFD开源代码包OpenFOAM v8,分别应用标准k-ε模型、RNG k-ε模型、SST k-ω模型3种湍流模型,对称面边界、自由滑移边界2种液面边界条件,对中间包流场进行了数值模拟。通过与文献中实验结果比较,发现采用SST k-ω模型可以成功预测RTD曲线的“双峰”,且响应时间、峰值时间与实验结果较为接近;应用SST k-ω模型时,将液面边界类型由自由滑移改为对称面,获得的示踪剂响应时间的误差由93.89%降低至8.35%以下,峰值时间的误差由100.78%降低至12.32%左右。因此,SST k-ω模型、对称面液面边界可以较好地描述中间包内钢液流动过程。     

单孔射流冲击流动与换热过程的数值模拟

应用三种RNG k-ε湍流模型对单孔气体射流冲击流动与换热过程进行了数值仿真计算,与实验结果的比较分析表明;RNG k-e系列模型能够对射流冲击流动和换热过程进行较为准确的预测.在此基础上,进一步对局部Nu数、平均Nu数分布的分析表明:喷孔直径D对冲击点处Nu的数值大小无明显影响;射流冲击高度HI/D对Nu数的分布规律...     

填充床中气体流动特性的数值研究

以SIMPLE算法编制了数值求解描述填充床内气体运动规律的Ergun方程的程序,就不同的气体入口设置高度、不同的气体流入床层方式、不同床层结构计算了填充床内的速度场和压力场。结果表明：只要入口距出口足够远,出口及与其相连的床层内大部分区域的流场在不同气体流入方式下是相同的,通过模拟计算获得的对进风口设置高度的认识、非均匀床层中气体流动规律的认识对高炉工艺有借鉴意义。     

电解金属锰废渣中霉菌的分离驯化及吸附特性研究

通过在培养基中加入一定浓度的Mn^2＋,从电解金属锰废渣中筛选出1株具有较强锰抗性和吸附特性的霉菌A5。研究了菌株的锰吸附特性与锰浓度、培养温度、培养时间、摇床转速和接种量的关系。结果表明,在28℃,2%接种量,摇瓶转速150 r/min,200 mg/L Mn^2＋条件下培养47 h,A5霉菌对锰的积累率达到97.1%。     

导流体结构对下排气旋风分离器的影响研究

以75t/h煤粉炉的循环流化床烟气脱硫装置中的下排气旋风分离器为模拟对象,采用Euler坐标系下的RNGk-ε湍流模型计算气相流场,拉格朗日模型对颗粒的轨迹进行计算,进而计算分离效率,研究了导流体结构对下排气旋风分离器的影响。结果表明,圆锥型导流体的综合效果最好,倒杯型和圆球型导流体的综合效果最差。     

高炉煤气重力除尘器内部流场及除尘效率的数值模拟

为了提高高炉煤气重力除尘器的除尘效率,在高炉煤气重力除尘器内进行了安装漏斗型挡板和将进气管由中心管改为锥顶进气两项技术。采用FLUENT软件对除尘器内的气相流场和颗粒的运动轨迹进行数值模拟。模拟结果表明：改变进气方式以后,与旋风除尘器相似在重力除尘器内部产生了旋流;加入挡板后,在挡板下部形成一个气流死区,避免了二次扬尘的出现,而含尘气体与挡板间的碰撞是颗粒被分离出来的主要原因。固体颗粒的运动轨迹较为复杂,且带有一定的随机性,计算得出的除尘效率和实际试验数据吻合较好。     

湍流控制器结构对中包流场影响的数模研究

根据某厂连铸中间包结构和操作工艺参数,选择LAM和Bremhorst修正的低雷诺数κ-ε湍流模型,建立了描述钢液流动的数学模型,用PHOENICS软件进行了模拟计算,讨论了湍流控制器结构对中间包流场的影响,指出湍流控制器的结构对中间包内流场的影响较大,其中环形带顶缘的湍流控制器最有利于中间包内钢液流动特性的改善,环形部分的曲率半径影响钢液的流动情况。     

浅析ISP炼锌过程中影响锌的冷分效率的因素

ISP炼锌工艺中,冷分系统的铅雨冷凝效率和铅锌分离效率对于粗锌产量起到重要的作用。影响粗锌分离效率的因素有炉气进入冷凝器时的成分、冷凝器冷凝效率、冷却溜槽冷却效率、在分离槽内的澄清分离速度、熔剂添加量等。本文着重分析论证了其影响因素的成因,并指出控制和解决的原理及方法。     

FX660旋流器组优化升级试验研究

银山矿业6500t/d铜硫选矿厂一段磨矿系统采用SABC流程,磨矿分级作业采用8台FX660旋流器(4开4备),该系统投产以来,随着生产的逐步稳定,磨矿系统台效由投产初期的270.8t/h提高到300t/h,旋流器溢流中-74μm级别含量达到65%以上,但+178μm级别含量达到9.36,略高于计划要求。为了降低旋流器溢流中+178μm级别的含量,对FX660旋流器进行优化升级,采用蜗壳预分级进料体新结构旋流器,同时对旋流器溢流管和沉砂嘴直径进行调整,将旋流器溢流中+178μm含量降低了3.02个百分点,-74μm级别提高了1.85个百分点,旋流器分级效率提高了1.77个百分点。分级作业返砂比降低了29.23个百分点。     

稀土分离用混合澄清器研究

本文分析和比较了几种类型的混合澄清器的结构和性能,同时根据稀土分离生产的实际情况,提出了一种新的结构设计,在实际生产中应用效果良好。     

蓄热式加热炉流场的数值模拟

利用大型软件CFX建立了蓄热式加热炉炉内速度场的数学模型.采用k-ε模型数值模拟炉内的湍流流动,分析喷口几何形状及尺寸,喷口的分布位置等对炉内的速度分布的影响.计算结果为,蓄热式加热炉炉内流场与传统加热炉迥然不同,流场分布有利于燃料和助燃空气的混合,符合高温低氧燃烧的的流场分布.另外,影响炉内速度场的因素有炉型结构、喷口几何形状与尺寸及喷口的分布位置等.     

煤气锅炉效率计算模型研究

锅炉热效率是衡量锅炉和机组运行经济性的重要指标,目前工程上对电厂煤气锅炉热效率的测试和计算一般都根据GB10184-1988《电站锅炉性能试验标准》进行。该标准提供了锅炉燃用气体燃料时的计算公式,但是有些计算公式是假定某些条件下的简化公式,只能用于含氮量较低的燃料,对于含氮量较高的钢铁企业副产煤气却不适用。结合煤气锅炉的燃料特性,在GB10184-1988基础上分析得到了适用于煤气锅炉效率计算的改进模型。以某钢铁厂220 t/h煤气锅炉为研究对象,通过现场实测数据对改进模型进行实例分析,结果具有一定的参考价值。     

Numerical Simulation on Fluid Flow in Hot Metal Pretreatment

Basing on the commercial CFD metho d ,several models are adopted to simulate water model. The numerical simulation results are in good agreement with the experimental data of water model under the same experimental conditions. Then the numerical simulation method is presented to investigate the flow field, the vortex on gas-liquid surface and the uniform mixing time in hot metal ladles. This research shows: the vortex depth increases with increasing of immersion depth and rotation speed; Overflow appears in N=120rpm and h=3.2m; the turbulent kinetic energy increases with increasing immersion depth and rotation speed; uniform mixing time decreases with the decreasing of immersion depth and the rotation speed of stirring ; the optimal uniform mixing time is 23.5s on the conditions of N=100rpm and h=3.2m within the allowable range.