添加La对α-Fe/Nd_2Fe_(14)B型纳米晶复合磁粉的影响

将（Nd1－xLax）9.5Fe85.5B5合金（X＝0，005，0．1，0．15）用单辊快淬法制成薄带。选择下列不同辊速：25m／s，20m／s，18m／s，15m／S和10m／s．热处理选择650℃、675℃和700℃，保温时间10min．实验目的主要是观察La对磁性能的影响．结果表明：添加La的合金在辊速低时也能获得良好磁性．La可使游离铁和（Nd，La）ZFe；。B的晶粒细化并增加游离铁和（Nd，La）／e；p之间的交换耦会效应．但剩磁增加幅度不大．内禀矫顽力虽未能因硬碰相（Nd，La）ZFCI‘B晶粒细化而提高，但改善了退磁曲线的方形度，孩能积也增加了．合金落带在…     

Nd_x(Fe_(0.933)B_(0.067))100-x纳米合金的磁性

台湾清华大学研究了Ndx(Fe0.933B0.067)100-x合金的磁性．将合金成分Fe／B比率固定在14，变化Nd含量、试验合金Ndx(Fe0.933B0.067)100-x（x=3，4，5，6，8和11）用单辊快淬法制备，辊速40fn／s，M气保护．热处理采用加热速度大于600℃／min的快速退火工艺．实验结果表明，热处理后Ndx(Fe0.933B0.067)100-x内禀矫顽力从X=3的27.2hA／m升到X=11的725．6bA/m，剩磁风从x=3的1．44gT降到x=11的1．04Th，科磁比在0．71～0．78及最大磁能积(BH)max为150.4kJ/m3．平均形核场从：x=3时80kA／m，x—4.5时200hA／m,x—6时320hA／m，x—8时40…     

加Pr取代一部分Nd的Nd-Fe-Co-Cu-Nb-B系交换弹簧磁体s

Nd-Fe-Co-Cu-Nb-B系合金快淬薄带有可能获得很好的磁特性,如果进一步用Pr取代合金中的一部分Nd,由于所形成的Pr2Fe14B型结晶相具有很高的各向异性磁场,因而可得到很大的矫顽力。因此,日本明冶大学的理工学院为了制作高性能的α-Fe／（Nd,Pr）2Fe14B系交换弹簧磁体,采用Pr置换一部分Nd的不同成分的Nd-Pr-Fe-Co-Cu-Nb-B系合金熔体通过单辊旋淬法制得的薄带,研究了旋淬时冷却辊周速和非晶薄带的热处理等条件对于薄带磁体的磁性能和物理性能的影响。 本试验所用的原料为钕、镨、铁、钴、铜、铌纯金属和硼类金属。用于喷制旋淬薄带用的熔体成分为（Nd1－xPrx）9Fe75.5Co8Cu0.5Nb1B6,Pr量x＝0.0、0.3、0.5、0.7、1.0。旋淬薄带是在高纯氢气氛中将合金熔体喷于辊速为10～15m／s的单辊表面,所得非晶薄带在高纯氩气氛中于625～700℃经过0～10min的晶化处理。薄带试样经过4.8MA／m脉冲充磁后,用振动试样磁强计测定磁特性、居里温度和温度特性。用粉末X射线衍射法分析了薄带试样的结晶结构,用示差热分析仪测定非晶带的晶化温度。研究结果证明：用辊速12.5m／s的单辊旋淬制得的富Pr非晶Nd2.7Pr6.3Fe75.5Co8Cu0.5Nb1B6合金带,经675℃最佳晶化热处理后所得纳米晶（平均粒径37nm）交换弹簧磁体的（BH）max为156.16kJ／m3,其Jr和HCJ的温度系数分别为α（Jr）＝－0.036％／℃（可逆）,α（HCJ）＝－0.46％／C（不可逆）。加Pr使矫顽力有所提高,但并未达到预期值。     

铁基非晶合金的低温纳米晶化

研究了Fe77.5-x-yCuxNbySi13.5B9合金（x＝0.1;y＝0～3）经低温长时间等温退火后合金元素（Cu和Nb）对品化的影响。发现非晶带在低于300℃退火时形成a－Fe（Si）纳米品，晶粒尺寸取决于合金化学成分和热处理条件．发现，Fe77.5Si13.5B9合金即使在300℃退火晶粒也生长，400℃时晶粒长成枝状品．FC77pi］35B9合金经300tX300h退火平均晶粒为28urn，而在FC7。SClllsil3。Bg合金中晶粒直径约15nin，这与FC735ClllNb多if35Bg合金经常规温度退火后的晶粒尺寸相同．加Cu加速了品化，有效地抑制了品位长大．含1％Cu的Fe－St－B合金晶粒…     

快淬Fe3B／Nd2Fe14B永磁材料晶化行为及磁性能的研究

利用熔体快淬和晶化处理的方法制备了快淬Fe3B／Nd2Fe14B永磁材料。采用XRD，DTA，VSM等方法对合金的晶化行为和磁性能进行研究。结果表明：对于Fe3B／Nd2Fe14B熔体快淬永磁粉末，升温速率对各相的析出和分解温度有一定的影响。完全过淬的Nd4.5Fe77B18.5和Nd4Fe77Cr0.5B18.5合金熔体快淬粉在进行973K，7min晶化处理过程中，首先形成Nd2Fe23B3相，然后Nd2Fe23B3相发生分解，其产物为Fe3B／Nd2Fe14B，此后再没有发生其它的相转变。当晶化温度大于953K，保温10min后，样品的剩磁、矫顽力和最大磁能积明显提高。微量元素Cr的添加对相转变温度有影响，同时可以细化晶粒，提高矫顽力，从而改善材料的永磁性能。     

Nd—Fe—B合金热处理工艺优化研究

采用熔体快淬法制备Nd2Fe23B3合金材料,经不同温度和保温时间热处理,研究了热处理工艺对其磁性能的影响。结果表明：快淬速度为25m／s时所制备的Nd—Fe—B非晶态物质,在热处理温度低于600℃时磁性能无明显提高;当温度达650℃、保温10min时,Nd2Fe23B3合金磁性达到最佳,但随热处理时间及温度的增加,材料磁综合性能呈下降趋势。     

热处理条件对Fe_(80)Zr_(10)B_(10)合金的晶化过程和磁性能的影响

采用单辊快淬法制备Fe80Zr10B10非晶合金,并对该合金进行不同温度及不同保温时间热处理。利用X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)对合金的晶化过程和磁性能进行测试分析。结果表明:Fe80Zr10B10非晶合金经550℃退火保温不同时间,仅析出α-Fe相。经600℃退火,保温1 min后晶化产物为α-Fe相和χ相(α-Mn型相),χ相为亚稳相,随保温时间延长,χ相转变为α-Fe相。经650℃退火,保温1 min的晶化产物为Laves C14(λ)相,随保温时间增加,λ相向α-Fe相转变,并伴有Fe3Zr相和Fe2Zr相析出。合金经550℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的延长变化不大,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。600℃退火,矫顽力(Hc)在合金保温10 min后达到最大值然后减小,比饱和磁化强度(Ms)在合金保温10 min后达到最小值,然后增大。650℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的增加而减小,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。     

Nd7．5Fe85．9Nb0.25Dy0．75B5．5Cu0．1非晶合金中Nd2Fe14B相的晶化动力学

利用差示扫描热分析法（DSC）研究了非晶Nd7．5Fe85．9Nb0.25Dy0．75B5．5Cu0．1合金中Nd2Fe14B相的晶化动力学。结果表明：当非晶合金以10℃／min升温时,Nd2Fe14B的晶化峰值温度为697.93℃,晶化初期Nd2Fe14B相的晶化激活能为372．17kJ／mol,随其晶化体积分数的增加,晶化激活能逐渐减小。     

Nd—Dy—Fe—Co—B快淬非晶合金的晶化动力学

用差热分析（DTA）,结合X射线衍射（XRD）研究了Nd-Dy-Fe-Co-B非晶合金的晶化动力学。结果表明,温度低于800℃不同升温速率的升温过程中,合金Nd7.5Dy1.5Fe70Co16B5中先后出现三个晶化相：软磁相α-Fe相、亚稳相Nd2Fe23B3和硬磁相Nd2Fe14B。三个晶化相的晶化激活能随晶化份数的增加而降低。α－F的表面激活能为98.09kJ/mol,Nd2Fe23B3和Nd2Fe14B的分别为131．79kJ/mol和129．20kJ/mol.Nd2Fe14B和α－Fe相的晶化行为表明Nd7 .5Dy1.5Fe70Co16B5合金退火时容易形成晶粒粗大的Nd2Fe14B/α-Fe微结构的原因,是Nd2Fe14B和α-Fe相都容易长大造成的。     

Nd-Fe-B合金热处理工艺优化研究

采用熔体快淬法制备Nd2Fe23B3合金材料,经不同温度和保温时间热处理,研究了热处理工艺对其磁性能的影响。结果表明:快淬速度为25m/s时所制备的Nd-Fe-B非晶态物质,在热处理温度低于600℃时磁性能无明显提高;当温度达650℃、保温10min时,Nd2Fe23B3合金磁性达到最佳,但随热处理时间及温度的增加,材料磁综合性能呈下降趋势。     

用温挤压法制造的Fe-Nb-B块状合金

在氩气中用单辊快淬工艺制造了非晶Fe－Nb－B条带，用转动研磨机或行星球磨机磨成粉末。将经过筛分、尺寸范围为53～150um粉末装人圆柱形容器，借温挤压实现固结。固结样品在673～1023K温度下加热1小时，之后检测样品的结构和磁性。结果表明，Fe84Nb7B9合金经698K挤压后成为全致密态，密度达到99％。经773～973K温度退火后基本为单一体心立方相。在823～9231《温度下退火后，你心立方相晶粒尺寸约为10nm，大小几乎与条带样品的相同。纳米晶体心立方块状合金在923K退火后显示出高的磁化强度（1．47T）和低的矫顽力（88A／m）。用温挤压…     

热处理对Nd2Fe14B/α-Fe纳米复相磁体性能的影响

为改善纳米复合永磁合金的磁性能,用熔体快淬和晶化热处理的方法制备了纳米复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体,研究了热处理工艺对Nd8Fe77B6Co8Nb1纳米晶复合磁体磁性能的影响.结果表明,热处理温度和时间明显影响纳米晶的形成及其磁性能.该纳米复合磁体在700℃×7min进行热处理时,可获得较好的磁性能,其矫顽力Hci＝692kA/m,剩余磁感应强度Br＝0.50T,最大磁能积(BH)max=51kJ/m3.     

添加Dy对纳米晶复合Nd8．5Fe77Ga0．6C05Zr2．7B6．2永磁材料磁性能和温度系数的影响

采用快淬后真空晶化退火工艺制备了成分为Nd8.5-xDyxFe77Ga0.6Co5Zr2.7B6.2（x=0,0．5,1．0）的纳米晶复合永磁粘结磁体,研究其磁性能和温度系数的变化。结果表明,添加Dy元素能有效提高磁体的内禀矫顽力,但使其剩磁和较大磁能积略有下降。Dy含量为0．5at％时,制得的粘结磁体具有较佳磁性能：Br=0．728T,jHc=656．3kA／m,（BH）max=76．2kJ/m^3。随着Dy元素的添加,合金的剩磁温度系数α逐渐降低,当Dy=1at％时,在20℃～150℃温度区间内平均剩磁温度系数α=-0．12％／℃。随着Dy元素的添加,合金的内禀矫顽力温度系数β呈先下降后上升的趋势。在Dy=0．5at％时,具有较低的β值,在20℃～150℃温度区间内平均内禀矫顽力温度系数β=-0．34％／℃。     

快冷NdFeB纳米晶合金的磁性能

在快冷形成的各向同性纳米晶NdFeB合金中已观察到超过理论极限值 (NdFeB为 0 8T)的高剩磁。韩国学者报道了在具有极低钕含量的快冷形成的Nd2 Fe80 B18合金中观察到的软磁相与硬磁相之间的交换耦合 ,也报道熔体快淬Nd10 Fe82 B8合金中软磁相与硬磁相交换耦合的证据及剩磁和矫顽力在 4 2K～ 30 0K之间的温度依赖关系。在氩气保护下用单辊技术制备了熔体快淬Nd2 Fe80 B18、Nd4 4Fe80 4B15 2 、Nd10 Fe82 B8和NdBFe11B10 合金。快淬带在 1 0 -4 乇真空下于 873K～ 1 0 73K退火 1 0min。用热磁法和X射线衍射对磁性相进行了分析…     

退火对玻璃包覆合金微丝磁性能的影响

研究了退火对玻璃包覆FeCuNbVSiB（Fe基）和CoNiFeSiB（Co基）合金微丝磁性能的影响。结果表明，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力都是随着退火温度的升高先降低后增高，矫顽力分别在470℃和360℃退火后达到最小值：154A／m和141A／m。随着Fe基微丝样品中Fe-B硬磁相的出现和Co基微丝样品中α-Co晶粒的出现，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力和饱和场都急剧增加。     

机械合金化Nd—Fe—B—Ti的结构和磁性

据最近报道，纳米复合磁体在一种各向同性态出现剩磁增强，这是其硬碰相和软磁相纳米晶粒间的交换耦会造成的．各向同性Nd10Fe84B6熔体急冷材料的剩磁值为1T以上，然而，这种磁体的矫顽磁力有点低．在Nd－Fe－B合金中添加适量的钛可提高其矫顽磁力。沈阳金属研究所张志东等人对此进行了研究。研究用合金为NdxFe92-xB8(x=8～16）和Nd10Fe76B8-yTi6＋y（y=0～8）。以首先按成分将粒米混合，在氩气气氛下对混合体进行机械合金化（MA）5h，再将MA粉末样品在600℃～900℃下于真空炉中退火30min，然后进行X射线衍射（XRD）分析和磁性测定…     

Nd60Fe30M10（M=Al，Si，Ga）系非晶永磁的性能与组织结构

采用真空快淬设备以辊速5m／s、10m／s、15m／s、20m／s、30m／s制备了Nd60Fe30M10（M=Al,Si,Ga）系的“非晶带”,研究了制备速度对“非晶带”永磁性能和结构的影响。实验结果表明：Nd60Fe30Si10和Nd60Fe30Ga10同经典合金Nd40Fe30Al10一样,也显示出非晶永磁性能,并且比相同条件下制备的Nd60Fe30Al10“非晶带”的永磁性能更好;三种“非晶带”的矫顽力随辊速的降低而提高。对Nd60Fe30Al10“非晶带”的TEM分析表明,以30m／s辊速制备的“非晶带”,有2～5nm的析出物弥散分布在非晶基体上;而以5m／s辊速制备的“非晶带”,有10nm左右和150-200nm的析出物分布在非晶基体上。析出物的生成,促进了矫顽力的提高。     

Fe79Zr9B12和Fe76Zr9B15合金的晶化行为和磁性能

采用单辊快淬法制备Fe79Zr9B12和Fe76Zr9B15非晶合金薄带,并对两合金进行不同温度下热处理。利用差热分析仪(DTA)、X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化行为和磁性能。结果表明,Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化激活能分别为404.42 kJ/mol和370.75 kJ/mol。晶化初期,有α-Mn型相和α-Fe相从Fe79Zr9B12非晶合金基体中析出,Fe23B6型相和α-Fe相从Fe76Zr9B15非晶合金基体中析出。α-Mn型相和Fe23B6型相均为亚稳相,进一步高温热处理后,α-Mn型相转变为α-Fe相,Fe23B6型相转变为α-Fe相、Fe2B相和Fe3B相。Fe79Zr9B12合金的矫顽力(Hc)在600℃退火后突然增大,继续高温退火,Hc下降;Fe76Zr9B15合金的Hc随着退火温度的升高持续增大。两种合金矫顽力随退火温度的变化与退火后合金的微观结构密切相关。     

热处理对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9纳米晶磁致伸缩的影响

斯洛伐克物理研究所研究了Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9纳米品合金磁致伸缩的热处理效应．将厚对pm、宽20mm和长60mm的喷铸带纵向切成约6mm宽的3部分，经300～600℃真空热处理．3个样品用于不同磁测量．饱和磁致伸缩人，体积磁致伸缩。和d。／dH用静电容法测量．实验结果给出人与退火温度的关系，当退火温度在300℃和opt时人最大，超过时人急剧下降，约为上述的1／10左右．ac，／ds与退火温度关系表明，在mt和520℃时最小，‘rot时最大。这些人和a。／as极值与CSRO和TSRO变化（结晶前的弛豫过程）和超饱和纳米品相a－Fe（S）的成核以及它生…     

动态晶化对纳米晶交换耦合Nd2Fe14B/α-Fe磁性能和显微组织的影响

为改善纳米晶交换耦合Nd2Fe14B/α-Fe永磁合金微结构以提高磁性能，用熔体快淬和动态晶化热处理的方法制备了纳米晶交换耦合Nd2Fe14B/α-Fe永磁体，采用XRD和TEM等方法系统研究了动态晶化热处理对Nd10.5（FeCoZr）83.4B6.1永磁体磁性能和显微组织的影响。结果表明：与传统晶化相比，动态晶化可以在相同的晶化温度下缩短晶化时间，同时能细化晶粒，增强晶粒间磁交换耦合作用，提高磁性能。Nd10.5（FeCoZr）83．4B6.1合金快淬薄带经700℃，10min动态晶化热处理后，制得的粘结磁体获得最佳磁性能，剩磁Br=0．685T，内禀矫顽力Hcj=732kA／m，磁感矫顽力Hcb=429kA／m，最大磁能积（BH）m=75kJ／m^3。