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如图1所示零件为不锈钢筛板,材料为1Cr18Ni9Ti,板厚δ=2mm,要求在1000mm×600mm板面上均匀冲出φ3.5mm小孔共13504个。1模具结构的设计由于冲孔密度较大,冲头排列紧密,为使模具紧凑,选取了上下模均镶入模座的结构,卸料采用30mm厚橡胶,通过下模座斜度使漏料自然滑入机床底部(图2 相似文献
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对0Cr18Ni9Ti不锈钢材料进行单轴塑性变形试验,建立应力-应变曲线关系,讨论循环加载和含蠕变循环加载对0Cr18Ni9Ti材料塑性变形的影响,得出其在试验加载条件下的塑性变形规律。 相似文献
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我国国有不锈钢企业均按照GB3280生产0Cr18Ni9不锈钢,而日本和韩国等国的企业以及中国张浦和宝新等合资企业都按照JIS G4305生产SUS304不锈钢.本文从产品的化学成分、性能和生产成本等方面对两者进行了对比. 相似文献
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电刷镀技术是近年来发展起来的机械零部件修复新技术。本文研究了电刷镀技术在奥氏体不锈钢零部件表面损伤修复中的应用,提出了电刷镀修复奥氏体不锈钢件的工艺流程及条件。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测 总被引:3,自引:0,他引:3
一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C 相似文献
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大直径不锈钢管的全位置焊接,根据其特殊的焊接性,提出较合理的焊接工艺和操作方法. 相似文献
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姚钦 《机械工人(热加工)》2008,(14):63-65
一台使用20年的1Cr18Ni9Ti钢制啤酒发酵罐内壁产生大量褐色斑点,经渗透检测,发现外壁夹套与简体焊缝存在大量裂纹,裂纹穿透整个简体壁厚形成内壁褐色斑点。作者分析焊接接头裂纹的机理,指出由于材质、拘束应力和腐蚀介质三个因素的作用导致焊接接头产生裂纹。作者调研早期啤酒发酵罐使用含碳量较高的1Cr18Ni9Ti钢制啤酒发酵罐均不同程度地存在裂纹,指出使用含碳量较低的0Cr18Ni9或00Crl8Ni9钢制作压力容器是防止裂纹的根本措施。 相似文献
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胡松林 《机械工人(热加工)》2004,(11):78-79
随着市场经济发展的需要,需要手工配作小间隙冲模生产的产品越来越多,难度也日渐加大。所谓小间隙冲模是指单边冲裁间隙值在0.004mm以下的模具。我公司经过几十年的钳工工作实践,总结出了一套手工配制小间隙冲模的经验。下面,我们通过实例介绍全过程配制的方法和技巧。 相似文献
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阐述了某弹簧钢丝直径为准Ф10的1Cr18Ni9Ti圆柱螺旋压缩弹簧的加工制作方法。文中介绍了1Cr18Ni9Ti圆柱螺旋弹簧的制作难点及其冷卷圆柱螺旋弹簧卷制的过程中的心轴直径计算和选取,以及制作过程。 相似文献
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以1Cr18Ni9Ti为自配副摩擦材料,在MMUD-10B销-盘型摩擦磨损试验机上考察不同温度(分别为21、100、200、300、400℃)对其摩擦学行为的影响。利用金相显微镜和扫描电子显微镜(SEM)分别对磨痕、磨屑形貌进行表征,采用SEM配备的能谱仪(EDS)对磨屑进行微区元素分析。结果表明:1Cr18Ni9Ti自配副的摩擦因数和磨损率均随温度的升高呈现出先增大后减小的趋势,在温度为200℃时摩擦因数和磨损率获得最大值;在温度为21~200℃之间,磨损机制以黏着磨损和颗粒磨损为主,而在温度为200~400℃之间,黏着磨损、疲劳磨损和氧化磨损三机制共同作用于摩擦过程; 1Cr18Ni9Ti自配副在高温摩擦中发生了较为强烈的氧化反应,在摩擦配副表面形成了稳定存在的含Ni、Cr的耐磨氧化层,使得摩擦因数降低,磨损率减小。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
王培智 《机械工程与自动化》2004,(1):54-56
从1Cr18Ni9Ti耐蚀机理分析入手,对采用常规热处理方式处理后的1Cr18Ni9Ti耐蚀性能进行了对比研究,为不同成分(Ti/C)的1Cr18Ni9Ti选用热处理方式提供参考。 相似文献