不锈钢在含SO2-4稀HCl中的电化学腐蚀行为

应用电化学测量技术研究了1Cr18Ni9Ti和316L在含硫 酸盐(SO2-4)的稀HCl介质中的腐蚀行为。极化曲线测量结果表明，SO2-4 能显著抑制1Cr18Ni9Ti的点蚀，而对316L的腐蚀有加速作用并降低其钝化性能。电化学阻抗 谱测量结果表明，不锈钢表面钝化膜的保护性随着温度升高而降低。     

超声空化下不锈钢钝化膜的半导行为

采用极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)和电位电容法,在静态和超声波空化的条件下,研究了不锈钢在1 mol/L HCl溶液中的电化学腐蚀行为.结果表明,静态条件下,0Cr13Ni5Mo和1Cr18Ni9Ti不锈钢均发生了钝化,钝化膜呈多层结构分布;空化条件下,钝化膜的稳定性降低,半导特性发生反转.静态条件下,0Cr13Ni5Mo不锈钢钝化膜的半导特性是p-型;空化使半导特性转变为n-型.静态条件下,在低电位区1Cr18Ni9Ti不锈钢钝化膜的半导特性是n-型,在高电位区是p-型;空化条件下,在低电位区1Cr18Ni9Ti不锈钢钝化膜半导特性显示p-型,在高电位区显示n-型.钝化膜半导性质转变的差异与其Fermi能级的高低相关.     

硫化氢对不锈钢在酸性体系中腐蚀行为影响的研究

采用动电位扫描、电化学阻抗和电子探针等方法，研究了硫氢浓度对1Cr18Ni9Ti不锈钢在0．05mol/LH2SO4体系中的腐蚀行为的影响，结果表明：（1）随硫化氢浓芳的增加，1Cr18Ni9Ti不锈钢的腐蚀被加速，钝化区变窄，且维钝电流密度变大；（2）硫化氢的加入使不锈钢表面钝化膜被破坏，随硫化氢浓度的增加，钝化膜有一个从减薄到完全破坏的过程。     

几种不同材料在含硫介质中的腐蚀性

用失重法和恒电位极化法研究了45#碳钢、1Cr18Ni9Ti、304不锈钢和Ni-P合金镀层在含S介质中的腐蚀性.结果表明,低温条件下,S2-浓度变化对4种材料阴极极化和阳极极化影响较小,1Cr18Ni9Ti和304不锈钢的极化曲线相似,为典型的阴、阳极控制的电化学腐蚀过程,自腐蚀电位和自腐蚀电流相近;Ni-P合金镀层出现了钝化区;45#碳钢出现了阳极控制的扩散过程.温度升高,腐蚀速率增大,1Cr18Ni9Ti和304不锈钢的极化率变大,Ni-P合金镀层的钝化性能减弱, 1Cr18Ni9Ti、304不锈钢和Ni-P合金镀层均是含S介质中的耐蚀材料.     

000Cr25Ni20奥氏体不锈钢在硝酸溶液中的腐蚀电化学行为

研究了000Cr25Ni20奥氏体不锈钢在不同温度和不同浓度硝酸中的腐蚀电化学行为,发现随着硝酸浓度和温度的升高,000Cr25Ni20不锈钢在溶液中的自腐蚀电位向过钝化区移动,钝化区范围变小。钝化电位下,000Cr25Ni20不锈钢的电化学阻抗谱呈容抗特征,容抗弧半径较大;同一外加钝化电位下硝酸浓度对阻抗谱的影响不明显;在钝化/过钝化过渡区,伴随晶间腐蚀的出现,阻抗谱在低频段出现感抗特征,随着钝化膜极化阻值的急剧减小,高频段的容抗半径大幅度减小。     

小孔腐蚀保护电位物理意义的研究

通过对Cr13,1Cr18Ni9Ti及1Cr18Ni9不锈钢小孔腐蚀模型电池及“闭塞”阳极电化学行为的研究,实验证明了小孔腐蚀的保护电位E_p是小孔内再钝化状态的宏观反映,而不是“免蚀电位”或者“腐蚀小孔内的自腐蚀电位”,从而澄清了此前对小孔腐蚀保护电位E_p物理意义的种种推测。     

低碳不锈钢点焊接头的耐腐蚀性能

目前对焊接接头耐腐蚀性能的研究比较少,对点焊凸焊接头的耐腐蚀性能的研究更少.本文主要研究点焊凸焊对低碳不锈钢00Crl8Ni9的耐腐蚀性能的影响,通过运用电化学方法,即主要比较焊前和焊后低碳不锈钢00C18Ni9的自腐蚀电位、极化曲线和电化学阻抗谱(EIS),再通过电化学腐蚀原理进行分析.研究结果表明:低碳不锈钢000Cr18Ni9焊缝区域的耐腐蚀性能反而比母材的耐腐蚀性能要好,主要原因可能是因为在点焊过程发生的组织转变引起的.     

敏化的1Cr18Ni9Ti在炼油厂含连多硫酸水样中的应力腐蚀

连多硫酸(H_zS_xO_6,x=2,3,4,5)容易引起敏化的奥氏体不锈钢发生应力腐蚀开裂。前人测定不锈钢在Samens溶液中的阳极极化曲线,或用U型试样进行应力蚀研究。本工作采用炼油厂的现场水样,测定敏化的1Cr18Ni9Ti不锈钢的电化学行为和应力腐蚀敏感性。     

AlCoCrFeNiCu高熵合金的电化学腐蚀性能研究

利用电化学测试、扫描电镜观察及能谱分析等方法,研究了AlCoCrFeNiCu高熵合金在不同介质中的电化学腐蚀行为.结果表明,在3.5％NaCl和30％H2O2溶液中,1Cr18Ni9Ti不锈钢与AlCoCrFeNiCu高熵合金相比,具有较正的自腐蚀电位,较小的腐蚀电流密度,AlCoCrFeNiCu高熵合金的腐蚀以点蚀和局部腐蚀为主;在1mol/L H2SO4溶液中,AlCoCrFeNiCu高熵合金的腐蚀电流密度较1Cr18Ni9Ti不锈钢小,耐腐蚀性能更好.     

等离子束表面冶金涂层在海水中的电化学腐蚀行为研究

采用极化曲线法和交流阻抗法研究了等离子束表面冶金涂层在海水中的电化学腐蚀行为。结果表明,该涂层在海水中有较高的腐蚀电位和较低的腐蚀电流,腐蚀速度较慢。该涂层在海水中有钝化膜生成,阻抗值比1Cr18Ni9Ti不锈钢明显提高,表明其对基体起到了很好的保护作用,在海水中具有优良的耐蚀性。     

土壤中SRB及Cl-对1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的相互影响

利用交流阻抗测试技术、扫描电镜及表面能谱、失重法、微生物分析等方法 ,研究了在不同Cl-含量的土壤中 ,硫酸盐还原菌对 1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的影响规律 .13 6d的试验结果表明 ,不同Cl-含量土壤中SRB菌量在2 3 0 0 0～ 3 5 0 0 0 (个 /克土 )之间 ,Cl-的加入并没有显著影响SRB的生长 ,随着Cl-的加入土壤中SRB的菌量有增大的趋势 ;随着土壤中Cl-含量的增大 ,不锈钢腐蚀电位负偏移 ,而且在接菌土壤中的腐蚀电位比在灭菌土壤中负移幅度更大 ;不锈钢在灭菌土壤中没有发生点蚀现象 ,而在接菌土壤中发生了严重的点蚀 ,最大点蚀深度随着土壤中Cl-含量的增加而增大 ,这说明在土壤中SRB及Cl-的共同作用下 ,增大了不锈钢的点蚀敏感性 .不锈钢在灭菌土壤中的阻抗图谱表现为一个半径很大的容抗弧 ,而在接菌土壤中的阻抗图表现为两个时间常数的双容抗弧     

1Cr18Ni9Ti海水循环水泵阴极保护参数

介绍了适合在海水中应用的不锈钢钢种，重点分析了1Cr18Ni9Ti钢在海水中的腐蚀特点和耐腐蚀性能，探讨了对1Cr18Ni9Ti循环水泵进行阴极保护的保护参数及具体技术措施。     

Zn(NO3 ) 2 ·6H2O,Na2MoO4 ·2H2O 与 Na5P3O10对 1Cr18Ni9Ti 的协同缓蚀作用

目的研究硝酸锌、钼酸钠及三聚磷酸钠之间的协同缓蚀作用机理,使其在性能上实现互补。方法以酸性高锰酸钾溶液为基础,通过极化曲线和失重法实验,研究3种缓蚀剂对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的协同缓蚀作用。结果硝酸锌和三聚磷酸钠以抑制不锈钢的阴极反应为主,钼酸钠则主要抑制不锈钢的阳极反应。硝酸锌与钼酸钠表现出明显的拮抗作用,导致缓蚀效果变差。只有当三聚磷酸钠加入后,三者之间才表现出了良好的协同作用,使总的缓蚀性能达到最优,复配后的缓蚀效率可以达到90%以上。结论硝酸锌、钼酸钠及三聚磷酸钠之间存在良好的协同缓蚀作用,可以明显降低1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性高锰酸钾溶液中腐蚀速率,从而延长设备的使用寿命。     

酸洗对超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀行为研究

1Cr18Ni9Ti不锈钢带在不同浓度硝酸?氢氟酸中进行酸蚀试验,进行力学性能检测和金相组织观察,探索酸洗各因素对超薄壁不锈钢腐蚀的影响。结果表明:酸洗对敏化态不锈钢带的腐蚀影响最严重;酸蚀剂中HNO₃浓度低于20%时,HF浓度越高,不锈钢带腐蚀速率越大;HNO₃浓度高于30%时,随HF浓度增加,不锈钢带力学性能降低,但腐蚀速率变化不明显;超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢的酸蚀剂宜采用较高浓度的硝酸和较低浓度的氢氟酸。     

HBF4对1Cr18Ni9Ti腐蚀行为的影响及除垢性能

目的研究HBF4(氟硼酸)对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢腐蚀行为的影响规律,为工业酸洗除垢提供腐蚀方面的依据。方法采用旋转挂片法、金相显微镜与扫描电子显微镜观察等手段研究HBF4对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢腐蚀行为的影响,并对其除垢性能进行评价。结果 HBF4的水解产物HF溶解了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢表面的钝化膜,造成金属表面发生剧烈腐蚀。金相与SEM照片及能谱分析显示,HBF4对金属表面的破坏以不均匀的全面腐蚀为主,具有非常明显的点蚀特征。旋转挂片法实验表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢腐蚀速率随时间的延长而逐渐降低,并趋于稳定;升高温度与增加流速都会使腐蚀速率加快,不同的是流速对腐蚀速率的影响表现出了明显的线性关系。除垢试验显示,HBF4对碳酸盐水垢有较好的去除效果,除垢率可以达到97%以上。结论选用HBF4去除水垢时,只有严格控制好清洗工艺参数,才能降低其对基材的腐蚀的影响,延长设备的使用寿命。     

含氮双相不锈钢激光成型试样的力学与腐蚀性能

针对大型装备现场增材修复与再制造的需要,设计制备了一种集约化双相不锈钢粉末,用于Q345、Q460以及EQ56等海工结构钢和18-8等奥氏体不锈钢大型承力部件现场修复。采用99.999%高纯氮气保护在Q345和1Cr18Ni9Ti基材上制备了激光成型试样,采用试验方法研究了试样的组织结构、力学性能、电化学性能和氮含量的变化规律。结果表明：采用高纯氮气保护,可以制备出含氮的双相不锈钢成型层,成型层中奥氏体和铁素体晶粒分布较均匀,氮含量比粉末中氮含量下降了45%。试样抗拉强度为940~1040 MPa,屈服强度为800~910 MPa,断后延伸率为21%~25%,显微硬度为275~285 HV_0.1。在20 Hz交变载荷、试验应力范围330~600 MPa的试验条件下,成型试样的平均断前循环次数大约为标准冷轧棒材1Cr18Ni9Ti的7倍。磨损量分别为基材Q345和1Cr18Ni9Ti的0.3和0.5倍。试样腐蚀电位比1Cr18Ni9Ti增加0.364 V,腐蚀电流密度减少4.34×10^-7A/cm²,成型试样有良好的综合性能。     

FSS/ASS厚壁异种钢“TIG冷焊 + UNGW”组合焊的接头组织与力学性能

为了有效解决铁素体不锈钢的焊接热影响区晶粒易粗化问题，以及奥氏体不锈钢焊接时在接头部分熔合区及其附近热影响区内因易形成蠕虫状δ铁素体而显著降低该区域耐腐蚀性的问题，提出了“TIG冷焊 + UNGW”的组合焊接工艺，并进行了1Cr17/1Cr18Ni9Ti厚壁异种不锈钢的焊接，同时对所得接头的显微组织、力学性能及耐腐蚀性进行了测试与分析. 结果表明，组合焊接头的1Cr17母材热影响区晶粒未发生粗化，并且1Cr18Ni9Ti母材部分熔合区及其附近热影响区内未形成蠕虫状δ铁素体；组合焊接头的抗拉强度优于1Cr17母材，并且1Cr17母材热影响区的冲击吸收能量与1Cr17母材相当；组合焊接头的熔敷层、1Cr18Ni9Ti母材、1Cr17母材、UNGW焊缝区及完整接头的耐腐蚀性呈依次下降的趋势.     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢表面电火花熔覆 WC 涂层特性研究

目的研究1Cr18Ni9Ti不锈钢经电火花强化后,WC涂层的显微组织和性能。方法采用电火花熔覆技术在不锈钢1Cr18Ni9Ti基体表面制备WC熔覆层,并分析熔覆层的表面形貌、显微组织、显微硬度、耐磨性,采用线性极化法研究熔覆层在3.5%(质量分数)Na Cl腐蚀溶液中的耐腐蚀性能。结果熔覆层组织均匀、连续、致密,与基体呈冶金结合。显微硬度最大值达到1680HV0.3,平均值为1336HV0.3,比不锈钢基材提高了4倍,耐磨性是不锈钢基材的4倍。在3.5%Na Cl腐蚀溶液中,熔覆层的自腐蚀电位较不锈钢减小了约165 m V,击破电位低于不锈钢基材,维钝电流密度高于不锈钢基材。结论熔覆层具有高硬度和高耐磨性能,磨损机理主要是粘着磨损和磨粒磨损,但在3.5%Na Cl腐蚀体系中,耐腐蚀性能低于1Cr18Ni9Ti不锈钢。     

模拟宫腔液中铜与不锈钢的电偶腐蚀

ＶＣｕ宫内节育器中，纯铜丝与不锈钢中心丝相互偶合。为了了解这种条件下发生的电偶腐蚀，在模拟宫腔液中进行了实验研究。这时铜是阳极，不锈钢是阴极，电偶过程受阴极过程控制。铜与不锈钢偶合反的腐蚀增量随介质ｐＨ的降低而变大。如果不锈钢表面预先活化，与铜偶合时的极性相反，铜成为阴极得到保护，而不锈钢作为阳极加速了腐蚀。随着不锈钢表面的钝化、电位朝正方向移动，然后回复到通常的电偶腐蚀行为。