无折边球形封头法兰设计式的依据

从67版试用的《钢制化工容器设计规定》直至78～85各版的《钢制石油化工压力容器设计规定》以及JIS B8243、BS5500、ASME Ⅷ-1各规范中,对带法兰无折边球形封头的法兰封头厚度都规定以同样的计算公式,但查无出处,不清楚其受力模型以及所考虑的载荷和应力。基于JIS B8250、ASME,Ⅷ-2和我国已通过的应力分析法钢制容器设计规定中都未包括带法兰无折边球形封头的计算公式,故有必要对《钢制石油化工压力容器设计规定》和有关各国规范中无折边球形封头法兰设计式进行分析,以估计其所进行应力分析的近似性。     

GB150-89内压带法兰无折边球形封头及法兰计算表

3637GB150-89内压带法兰无折边球形封头及法兰计算表~~     

薪型无折边球面封头法兰结构设计

本文介绍了无折边球面封头法兰的一种新型结构,其特点是法兰与封头采用对接焊缝。同对,对法兰及球面封头的设计方法进行了分析。     

图算法计算球形顶盖的应力

当压力容器的充整几何形状由于嵌入件(如管法兰)而被破坏时,它的应力分析就非常困难。本文介绍的简易图算法,适用于嵌入件镶嵌在球形顶盖或端盖中的应力计算。     

带法兰无折边球面盖的合理计算方法

就德国ＡＤ（８５版）规范中带法兰无折边球面盖的计算方法进行了分析，并在与我国ＧＢ１５０－８９进行对比及有关文献所进行的应力分析基础上，笔者认为ＡＤ规范的计算方法更合理科学，而且结果分析更切合实际。     

无折边球形封头设计中的有关问题讨论

本文就无折边球形封头的适用范围、工作环境及结构设计进行分析讨论。以对GB150-89[1]的一项建议,仅供设计人员参考。     

按液位计算无折边球形封头卧式容器的容积

<正> 卧式容器的封头多种多样:有椭园形、蝶形、无折边球形、锥形、半球形和平封头等等。根据石油化工生产的需要,从理论上求出卧式容器容积与液位间的函数关系,还是有一定价值的。文献[1]取用定积分的方法分三个步骤求出了椭园形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。文献[2]用定积分和二重积分的方法分两个步骤求出了锥形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。本文准备用二重积分的方法,求出无折边球形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。     

二氧化碳气提塔高压管箱应力分析研究报告(四)——无折边球形封头组合筒体光弹性应力分析

本文所述,是以“无折边球形封头最佳结构参数的探讨”一文为基础,通过光弹性试验,对无折边球形封头组合筒体进行了应力分析的初步研究工作。在这项试验工作中,参照了“最佳结构参数的探讨”一文中所选用的三类容器,针对所规定的几何参数,按比例地予以缩小,从而确定模型的尺寸。在试验分析中,以三类不同参数的模型为对象,探求无折边球形封头和筒体联接处边缘力系的影响,并对所选用的几何参数加以评价。除此,本文尚阐述了模型的制造,应力分析的方法和所得的初步研究结果。最后,在结束语中,提出了试验中所存在的一些问题。     

二氧化碳汽提塔高压管箱应力分析研究报告(一)——无折边球形封头最佳结构参数的探讨

无折边球形封头过去只限于在低压或不重要场合使用,而近年来广泛应用于大型、高压化工设备上,本文即拟对此进行一些初步探讨。文中根据壳体弯曲理论确定封头与筒体联接处边缘力系的影响因素,按照诸因素的不同组合、从控制边缘应力的分布着手,进行封头最佳结构参数的研究。使用正交法和有限单元法配合,对结构最佳化工作进行了初步尝试。对于半中心角名义值为60°,75°,80°的无折边球形封头组合容器进行电阻应变测量和光弹性应力分析,并对其中二台容器进行了爆破试验。文中将所求得的最佳结构条件与美国机械工程师协会锅炉及受压容器规范、日本压力容器结构规范、法国非直接火受压设备设计规范等的有关条款进行了对比。文中还对我国“钢制石油化工压力容器设计规定”中有关无折边球形封头的内容提出了供进一步修订的参考性意见。     

受内压无折边偏心锥壳的应力测试和分析

对某带偏心锥壳结构的小型压力容器进行应力测试和有限元分析,将两者所得的数据进行对比,发现两者的应力分布趋势和数据结果基本一致,验证了有限元计算结果的准确性,并且对两者之间的一些数值偏差进行了原因分析。同时得出了当偏心锥角处于30~45°之间时,按照相同角度的正锥壳设计得到的偏心锥壳结构是可以正常工作的结论。     

圆筒、球形和椭圆形容器设备平法兰的应力分析

前言通常平法兰的计算依据铁木辛柯公式,但此式略去了连接处的径向位移,即假设径向位移为另,同时又略去了压力载荷引起的薄膜介的影响,因作了这些过多的假设,使此式只适用于较小的管子法兰而不适用于大直径设备法兰,因在大直径设备法兰中,径向位移不能简化为另,而由表面载荷引起的薄膜介也必须计入,这与计算高颈法兰的经典的E.O.Waters法,因作了同样的简化和假设,使大直径法兰的计算给出了不可靠的情况一样,关于这方面N.W.Murray和D.G.Stuart已作了详     

具有等斜度过渡锥的无折边球形封头最佳结构参数的探讨

无折边球形封头的特点之一是采用较薄的封头与较厚的筒体相连接,从而减轻了结构的重量。封头与简体不等厚度之间连接的形式很多。本文则针对具有等斜度过渡锥的无折边球形封头作了应力分析。目前,国内多数是采用有限单元法,本文是在解析解的基础上,对简体外径与内径之比K=1.1～1.2,球冠壁厚与简体壁厚之比M=0.5=0.75,球冠半中心角α=74°～89°范围内的400种方案进行了应力计算。计算是利用TRS-80微型计算机进行的。从控制边缘应力着手,根据所取得的400种方案的应力值,对这类无折边球形封头的最佳结构参数提出了参考性意见。     

大锥角无折边锥形封头的应力分析法设计与计算

锥形封头广泛用于低压化工容器及设备上。为便于制造,常常选用无折边锥形封头。常规定设计时半锥角α≤30°。但有时出于结构设计和节约钢材的需要,不得不加大半锥角α。文献[1]规定:对于无折边锥形封头,当α>30°时需用应力分析法进行计算。但到目前为止,我国的标准规范还没有正式制定出统一的应力分析计算方法。本文提出了承受内压,半锥角α>30°的无折边锥形封头的应力分析法计算公式,并介绍了电算程序。     

二氧化碳汽提塔高压管箱应力分析研究报告(三)——无折边球形封头组合容器的电阻应变测量和爆破试验

无折边球形封头近年来广泛应用于大型高压化工设备上。采用正交设计法和有限单元法配合对无折边球形封头与圆筒形壳体端部锥形过渡直接联接的组合容器结构进行最佳化设计,其最佳参数为无折边球形封头半中心角α=75°;圆筒形壳体端部锥形过渡区锥度ρ=1/3。本文介绍球部半中心角α=60°,75°,80°和圓筒形壳体端部锥形过渡区ρ=1/3,1/4,1/6的三台组合试验容器的电阻应变测量、加油量、升压时间等数据,以及其中二台容器的爆破试验数据,文中对试验的结果进行了初步的分析与讨论。     

GB150-89外压(凸面受压)带法兰无折边球面封头及其法兰计算表

43操作情况GB150-89外压(凸面受压)带法兰无折边球面封头及其法兰计算表~~     

换热器异形法兰应力分析

以某型号换热器的异形法兰为研究对象,应用有限元软件ANSYS分析了稳态条件下异形法兰的温度场,并计算了该异形法兰在温度载荷与压力载荷作用下的应力分布。根据ASME规范对异形法兰的危险受力部位进行了强度评定,结果表明,换热器异形法兰的强度满足安全要求。     

锥颈法兰的应力分析

本文以“当量圆环”的概念,推导了一组计算锥颈法兰应力的公式。将该公式的计算结果与目前应用较广的Taylor-Waters法和采用较精确的数学解析解的Murray法的计算结果作了比较。表明:本方法的计算精度能满足工程上的要求。“当量圆环”法的主要特点在于,当进行螺栓法兰连接的优化设计时,能节省大量的上机时间。