钢构架柱子的计算长度

对于局部层间无法布置斜撑，且梁柱连接部分或全部为铰接的竖向平面杆系钢结构，不符合ＧＢＪ１７－８８附表４．１、４．２的适用条件，按该附表确定柱计算长度与实际情况相差较经，将工程中常遇到的底层、中间层或顶层无斜撑的多层竖向平面杆系钢结构简化成单跨，并推导无斜撑层柱计算长度系数。     

永磁起动机机壳有效长度确定

建立了计算永磁起动机轭部磁场的二维场模型，利用电磁场数值计算方法对机壳有效长度进行了分析，给出了机壳有效长度的确定方法及相应的修正系数曲线。     

锥尖棒－平板间隙电场不均匀系数的近似公式

本文分析了以往计算锥尖棒－平板间隙电场不均匀系数公式的局限性，采用ＣＳＭ对这种间隙电场进行了数值计算。根据计算结果讨论了锥尖棒电极圆柱体半径和长度对间隙电场的影响，并利用数据拟合方法给出了含圆柱体半径的锥尖棒－平板间隙电场不均匀系数近似计算公式。     

影响杆塔接地冲击电阻值的诸因素

杆塔接地冲击电阻Ｒｃｈ等于冲击系数α、工频电阻标值Ｃ和土壤电阻率ρ３个因子的连乘积，而ａ，Ｃ因子内含折算长度系数δ，它的精度直接关系到Ｒｃｈ值的准确与否。此文着重论述影响δ精度的诸因素，并介绍求δ值的计算方法。     

永磁电机工作气隙中主磁场的特点

现代永磁电机基本上为表面磁体的高磁结构。本文扼要说明永磁电机主磁场分布特性的研究现状，同时根据表面磁体的特点，给出永磁电机的气隙系数Ｋδ，电枢计算长度Ｌδ和极弧计算系数α’ｐ的工程计算公式。这些公式具有较高的计算精度，经多年的产品开发研制实践验证了这些公式的正确性。     

永磁起动机磁路计算新概念

永磁起支机机壳长度比磁有长度大得多,且轭部磁路非常饱和。实践证明：用同壳实际长度进行磁路计算,带来较大误差。为解决这一问题,本文提出了机壳有效长度的新概念。并利用电磁场数值计算方法对机南有效长度进行了分析,给出了机壳有效长度的确定方法及相应的修正系数曲线,计算结果和试验结果的对比充分证明了本文工作的有效性和正确性。     

电力变压器设计与计算(17)

正3.10.1铁心柱夹紧结构的强度计算变压器铁心的心柱夹紧,均采用PET(1.27×19热缩聚脂)打包带绑扎的方法,因此仅就这种结构进行计算。为了计算合理,铁心柱最大片宽的平均单位夹紧力的选取是十分重要的。(1)铁心柱的单位夹紧力。为了使铁心柱获得足够大的填充系数,以及不     

强暴雨条件下棒-板间隙雨柱断裂特征仿真与试验研究

强暴雨条件下高压导线与杆塔之间的雨柱易发生断裂，降低了导线-杆塔间隙的电气绝缘性能。为了研究强暴雨条件下空气间隙雨柱的断裂特性，该文建立层流-水平集-电场耦合的二维仿真计算模型，提取雨柱断裂过程中的形态特征量及受力情况，分析不同外施电压、雨柱流速下断裂特征参数的变化规律，并开展棒-板间隙雨柱断裂特性试验验证，在此基础上分析直流电压极性对断裂特征参数的影响规律。结果表明：棒-板间隙雨柱断裂过程受电场力、表面张力和粘性力的共同作用，经过射流区、过渡区、断裂区三个阶段，提高外施电压加速了过渡区的螺旋运动，并增加了雨柱断裂的次数和数量。雨柱临界断裂长度、断裂直径均随外施电压的增加而减小，并与雨柱流速呈正相关，且负极性电压下的雨柱临界断裂长度大于正极性的结果。随着外施电压的增加，雨柱最大径向表面张力略有减小，与流速呈负相关；而最大径向电场力随之增加，且流速越大其值越大。断裂直径、临界断裂长度的试验结果与计算值吻合良好，最大偏差均小于10%。     

计算线光源输出光通量的柱带法

本文论述的是线光源输出光通量的计算方法——柱带法.把以线光源纵轴为轴线的圆柱面等分成若干条圆柱面带,用柱带系数计算线光源射向各圆柱面带的光通量,再把各圆柱面带的光通量相加,求得线光源输出的总光通量,这种方法最适合照明设计者便用.因为它容易实现、计算简便、有足够的精度,而且这种方法线状照明装置的利用系数计算奠定了理论基础.     

型材散热器二维有限差分设计计算方法及其应用

提出了一种新的计算型材散热器稳态热阻值或散热量的方法，并编制了相应的程序，计算结果与实测值差别小于5％，所编程序适合于工厂设计人员使用，利用所编辑序得到了不同风速下平均对流换热系数的经验公式，计算了热阻值随散热器长度的变化曲线，并进行了散热器的优化设计。     

关于输电工程工期定额的探讨

一个输电工程项目的工期定额可以用一个基本施工单元的工期乘以影响系数来确定。根据目前建设水平和工程实践 ,110 ,2 2 0 ,330 ,5 0 0kV输电工程最佳基本施工单元长度分别为 10 ,2 0 ,2 5 ,30km左右。影响系数可根据施工渠道、气候、地形、地质和交通运输状况等因素 ,利用数理统计方法计算出各因素影响系数 ,再按排列组合计算出各种不同状态下的综合影响系数 (列表待用 )。随着输电线路长度增加 ,协调工作量增加 ,再乘以协调系数 (根据实践 ,协调系数可在 1.0 0～ 1.15范围内选取 ) ,就可以确定输电工程工期。     

输电铁塔角钢构件计算长度修正系数研究

文章从计算长度取值和长细比修正系数两方面,对不同规范输电铁塔角钢构件计算长度修正系数进行了系统介绍,并结合实例对各规范进行对比分析。结果表明,各规范杆件的计算长度取值不尽相同,并均认为交叉材中拉杆可以作为压杆的支撑,但确定杆件为拉杆的条件并不统一;各规范中长细比修正系数仍存在超过10%的差异,是造成承载力设计值差异的重要原因。     

隐极同步发电机卡特系数计算的新方法

用轴向卡特系数来描述隐极同步发电机铁芯径向通风道、铁芯两端面边缘效应和铁芯硅钢片叠压时的轴向有效长度,定子开槽和定子斜槽时的气隙有效长度取决于定子气隙卡特系数,分别计算出转子嵌线齿区和未嵌线齿区的卡特系数,然后求出平均卡特系数。     

小型制冷装置毛细管的确定

毛细管作为一种简单、工作稳定的节流元件在小型制冷设备中得到了广泛的使用。对毛细管长度和内径的选择计算前人已作了大量的工作，随着计算机技术的发展，模型的建立成为精确计算的重要环节。本文建立了毛细管长度仿真模型，进行计算机模拟，对绝热毛细管内摩阻系数分别以Stoecker方程和Churchill方程进行计算，对制冷剂动力粘度分别以McAdams模型、Cicchitti模型、Dukler模型进行计算，对比分析以上模型，得到准确实用的绝热毛细管分布参数模型。     

输灰管道堵塞长度与吹通压差之间的关系研究

研究燃煤电站锅炉干除灰系统输灰管道内灰柱堵塞长度与吹通压差间的关系对火电厂除灰系统的设计和运行具有重要意义。为此,应用粉体力学的分析方法,建立了表示灰柱堵塞长度与吹通压差间关系的数学模型,并进行了理论计算和相关试验。实验结果与数学模型的理论计算值吻合较好。     

蓄电池车辆用直流牵引电动机气隙的选取

根据电机设计中选取系数的不同,推导出计算气隙长度的公式。     

取消330kV线路断路器合闸电阻的建议

详细分析了系统容量，接地系数，线路长度和金属氧化物避雷器（ＭＯＡ）布置方式，对合闸操作过电压，线路故障率以及ＭＯＡ耗散能量的影响规律。通过大量的统计计算与分析，提出了线路两侧有或无ＭＯＡ保护时，取消线路断路器合闸电阻后，不同系统容量所允许的线路长度。     

侧式进/出水口水头损失系数多元线性回归分析

进/出水口水头损失是抽水蓄能电站输水系统水头损失的重要组成部分,准确计算水头损失是评估电站运行经济效益的重要需求。本文通过数值模拟方法研究了14个实际侧式进/出水口的水头损失系数;利用多元线性回归方法,建立了基于侧式进/出水口体型参数计算水头损失系数的回归方程,分析了侧式进/出水口体型参数对其水头损失系数的影响规律。结果表明：侧式进/出水口体型参数对水头损失系数的影响程度,对出流工况较显著,而对进流工况不显著;出流工况,侧式进/出水口体型参数对水头损失系数的相关性,扩散段长度、扩散段分流墩中墩缩进距离、水平扩散角、垂向扩散角、分流墩墩头中边孔宽度比和反坡段坡比为正相关,调整段长度和防涡梁段长度为负相关;利用回归方程得到的水头损失系数与数值模拟方法的结果吻合较好。本文建立的回归方程为计算侧式进/出水口水头损失系数提供了新方法。     

铁心电抗器气隙边缘效应计算及影响因素

提出一种用于计算气隙等效导磁面积的方法:用有限元法计算自感,将漏感从仿真所得自感中扣除,再结合主电感理论公式反推出气隙等效导磁面积扩大系数。分析了电感参数及ANSYS计算原理;结合对比文献论证了本方法的优越性;实验和仿真验证了该方法的正确性;定性分析气隙边缘效应的影响因素。研究结果表明:主要影响因素依次为气隙长度、铁心截面积、铁心相对磁导率,且气隙长度起主导作用;气隙等效导磁面积扩大系数与气隙长度呈正比,与铁心截面积和相对磁导率呈反比。本方法有效避免了漏电感的影响,所得结论可为铁心电抗器的设计提供参考依据。     

铁心电抗器气隙边缘效应计算及影响因素EI北大核心CSCD

提出一种用于计算气隙等效导磁面积的方法:用有限元法计算自感,将漏感从仿真所得自感中扣除,再结合主电感理论公式反推出气隙等效导磁面积扩大系数。分析了电感参数及ANSYS计算原理;结合对比文献论证了本方法的优越性;实验和仿真验证了该方法的正确性;定性分析气隙边缘效应的影响因素。研究结果表明:主要影响因素依次为气隙长度、铁心截面积、铁心相对磁导率,且气隙长度起主导作用;气隙等效导磁面积扩大系数与气隙长度呈正比,与铁心截面积和相对磁导率呈反比。本方法有效避免了漏电感的影响,所得结论可为铁心电抗器的设计提供参考依据。