钢制镀锌垫片氢脆及解决措施

65Mn钢镀锌垫片在军工产品中广泛应用，某军工产品出现镀锌65Mn垫片氢脆断裂的现象。65Mn钢制垫片工艺流程为：下料→冲压落料→钻孔→倒角→去毛刺→淬火→喷砂→镀锌→200℃除氢2h→钝化。65Mn钢镀锌垫片，厚度2．2mm，热处理后硬度为40～47HRC。装配过程中，800件65Mn钢制镀锌垫片中有8件不同程度出现断裂，断口为脆性断口。     

深抛物线形一次反拉成形模

<正> 图1为抛物线灯罩零件,材料为08钢,料厚t=1毫米,属于典型的深抛物线形零件(h/d>0.5～0.6),最初我们是采用一次正拉延、三次反拉延成形。     

MH57.6墙板的铸造工艺改进

墙板系纺织机械上数量较多的铸件(HT200),共有12个品种。图1为MH 576墙板,A、B两处为165×130×110(mm)的厚实体,其余壁厚17mm,件重250kg。要求铸件不能有气孔、夹砂、夹渣、缩孔等缺陷。用单一煤粉湿型砂手工造型,熔化设备为3t/h二排风口     

曲面零件拉伸模

<正> 图1是我厂生产的铁锅,材料为08钢,料厚1mm,在315t四柱式液压机上拉伸成形。     

CrWMn钢制落料模的强韧化处理

夏利轿车限位板座是由0．8mm厚的65Mn钢带冲压成形,如图1所示。生产模具为落料冲孔复合模,其中的凸、凹模由CrWMn制造,刃口部分的形状如图2所示。由于65Mn含碳量较高为0．62～0．70％,材料硬度较高,极易产生断裂崩刃,常温热处理后平均使用寿命只有5000～8000件。     

底盖缩口模

<正> 图1所示的底盖,材料为A3薄板,料厚1.2mm,需要两道工序成形:一为落料拉伸,一为缩口成形。落料拉伸为常规的模具结构,下面仅介绍缩口模具。 缩口方法很多,常见的有冲压缩口和旋压两种方法。对图1工件采用冲压缩口法。     

球磨机简体的超声波探伤

我厂金沙分厂1号炉于1998年10月投产,该炉所用球磨机为两台380/720型球磨机,该球磨机大罐重117.284t,钢球装载量为85t,其总重量为202.84t,最大出力45t/h,大罐简体外径4 016mm,简体长度7670mm,大罐总长11300mm,筒体壁厚为32mm,材质为Q235-A钢(图样中注明材质).与之相连接的端盖法兰搭接焊缝处法兰厚度为41mm,材质为35钢,其焊缝结构见图1.     

电器盒弯曲包角一次成形模

<正> 图1是我厂生产的电器盒,材料为钢带10—Ⅱ,料厚1.2mm。该件原是通过落料(见图2)、冲孔、弯曲成形后,再在其四角上方进行前后、左右的交叉垂直方向的包     

钢/铝异种金属添加粉末的激光焊接

采用光纤激光器对1.4 mm厚DC51D+ZF镀锌钢和1.2 mm厚6016铝合金平板试件进行添加Mn、Zr粉末的激光搭接焊试验,利用金相显微镜、显微硬度仪、扫描电镜、X射线衍射仪、微机控制电子万能试验机等研究焊接接头各区域的金相组织、显微硬度、断口形貌、主要物相与接头的力学性能。结果表明:在钢/铝激光焊中添加Mn、Zr粉末,焊接接头平均抗剪强度与没有添加粉末相比,有所提高,其中添加Zr粉末的提高效果明显;Mn、Zr粉末的添加改变了钢/铝界面的元素分布、物相组成及微观组织形态,添加Mn能提高熔池金属的流动性,利于钢/铝界面结合,而添加Zr,焊缝区晶粒细小,形成新的ZrFe3.3Al1.3韧性相,抑制Fe-Al脆性金属间化合物生成。因此,添加Mn、Zr均改善了钢/铝焊接接头的力学性能。     

汽车覆盖件切边模铸铁基体堆焊刃口工艺

<正> 国外模具制造行业对大型覆盖件切边模的刃口除采用镶块刃口空冷钢实型铸造外(或用于冲切较厚材料t=1.5mm以上),在汽车车身冲模中用铸铁基体堆焊刃口已经相当成功和普遍(汽车覆盖件的料厚多在0.8～1.2mm之间)。 日本模具厂在汽车覆盖件冲模中采用铸     

超高强钢热冲压零件冷冲切延迟开裂特性试验研究

为评估超高强钢热冲压零件冷冲切代替激光切割方案的服役特性，开发了1副冷冲切试验模具，可实现8种圆角半径（矩形孔）、5种冲裁间隙冲孔（圆孔）和3种切边角度下的超高强钢热冲压冷冲切试验，之后对1.2、1.4 mm料厚淬火B1500HS钢板进行冷冲切及延迟开裂试验评估，结果发现仅1.2 mm料厚冷冲切试样方孔特征边缘出现未贯穿料厚的小裂纹。基于此进一步评估了冷冲切和激光切割热冲压B柱的延迟开裂特性，试验结果表明：冷冲切B柱在圆角特征和个别孔位置出现延迟开裂，而激光切割B柱均未发现延迟开裂裂纹，热冲压零件可以采用局部冷冲切组合激光切割的方案进行生产降本。     

PDC钻头用浸渍钎料性能研究

依据Cu,Zn,Ni,Mn,Sn,Fe,Si和稀土元素在钎料中的作用,开发出一种新型钎料JZ-2。通过对其熔化温度、润湿性能、力学性能与传统钎料对比分析,得出该钎料在以上性能方面全面超过传统的516钎料和CuNi36Mn10钎料,具体表现为:该钎料熔化温度较低,约在1 144～1 173℃;对WC的润湿长度较高,为402 mm;抗拉强度高,为704 MPa,并且塑性加工性能好;浸焊件的抗弯强度高,约为689 N/mm2;JZ-2浸焊件冲击韧性高,约为4.22 J/cm2。     

迁钢公司超快冷工艺降成本扩品种作用日益凸显

<正>迁钢公司2 160mm热轧带钢生产线超快冷装备投入运行两年来,相继成功实现了低Mn系Q345B普碳低合金钢,低Mo 22.0mm厚X80和25.4mm厚X70管线钢的批量生产,为增强迁钢公司产品的市场竞争力提供了有力支撑。超快冷全称为超快速冷却,其原理是用带有一定压力的冷却水从射流喷嘴射出,清除高温钢板表面蒸汽膜,实现高效     

65MnCr耐磨钢的连续冷却曲线和相变规律

利用DIL805A热膨胀仪结合金相—硬度法,测得了低合金耐磨钢65Mn Cr的临界点温度Ac1,Ac3以及Ms;并绘制了该材料的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn Cr过冷奥氏体连续冷却过程中组织转变规律;最后对65Mn Cr和65Mn的CCT曲线做了比较。结果表明:相比65Mn,65Mn Cr钢CCT曲线大大右移,淬透性大大增加;该钢的临界冷却速度为1~3℃/s;得到淬火最佳参数:淬火速度为3℃/s,堆冷温度为200~400℃。     

65Mn钢连续冷却相变及大尺寸工件淬火组织

用淬火变形膨胀仪测定65Mn钢连续冷却相变组织及其临界冷速。结果表明,65Mn钢临界冷速为25℃/s,低于该冷速主要发生珠光体相变。65Mn钢大尺寸φ130 mm柱状试样淬火后组织性能研究发现,柱状试样半马氏体厚度为距表面7.5 mm左右。距表面距离大于10 mm时,组织为索氏体+少量马氏体+少量铁素体。距表面5～10 mm处冷速明显变小,硬度剧降,10 mm至心部硬度和冷速均匀。     

冲制橡皮、毛毡薄壁件的管式冲模的改进

<正> 一、关于生产橡皮、毛毡薄壁件存 在的问题 零件内孔与外廓所夹的宽度称为壁,薄壁件就是指壁宽与料厚的比值近似等于1和小于1的零件,如图一所示零件,它的壁厚S小于料厚t。     

带不等宽法兰边的盒形件拉深模

<正> 一、工件工艺分析 图1为我公司生产洗涮台钢面(带操作台面板的洗涤盘)的半成品。材料是日本产不锈钢板,牌号SUS304,料厚δ=0.6mm,由平板坯料一次拉深而成。     

高锥形件的拉伸

<正> 零件如图1,材料为08冷轧钢板,料厚0.5mm。它的相对高度 h/d=40/40>0.8,属高锥形件,采用锥形法拉伸成形。即首先将毛坯拉成圆筒形,其直径等于锥形件大端直径,然后锥面从底部开始成形,在各道工序中锥面逐渐增大,直至最后锥面一次成形。     

08Al与65Mn的点焊及其接头组织性能分析

在厚1.2mm的08Al与厚1.0mm的65Mn异种材料的点焊过程中,为了减少可淬硬钢65Mn在焊接过程中所形成的缺陷以及获得优质的异种材料的点焊接头,对双脉冲点焊工艺进行了试验研究.详细分析了熔核的微观组织,测定了熔核直径和硬度分布,并对接头进行了剪切及拉伸试验.实验结果表明,当采用焊接压力3 800 N,一次脉冲电流7.7 kA,通电时间0.24 s;二次脉冲电流4.6 kA,通电时间0.7 s的点焊工艺时,可使点焊熔核得到充分回火,熔核中心未出现二次淬硬组织.其硬度值约HV400.点焊接头的抗拉伸裁荷1 380N,抗剪载荷3 580N,塑性比38.5%,综合机械性能符合使用要求.     

08AI与65Mn的点焊及其接头组织性能分析

在厚1.2 mm的08Al与厚1.0 mm的65Mn异种材料的点焊过程中,为了减少可淬硬钢65Mn在焊接过程中所形成的缺陷以及获得优质的异种材料的点焊接头,对双脉冲点焊工艺进行了试验研究。详细分析了熔核的微观组织,测定了熔核直径和硬度分布,并对接头进行了剪切及拉伸试验。实验结果表明,当采用焊接压力3 800 N,一次脉冲电流7.7 kA,通电时间0.24 s;二次脉冲电流4.6 kA,通电时间0.7 s的点焊工艺时,可使点焊熔核得到充分回火,熔核中心未出现二次淬硬组织。其硬度值约HV400。点焊接头的抗拉伸载荷1 380 N,抗剪载荷3 580 N,塑性比38.5%,综合机械性能符合使用要求。