某型号440C阀套加工工艺研究

某阀套材料为440C不锈钢,该材料首次被用于国内起落架零部件设计中,缺乏材料相应的加工经验和工艺参数。为掌握440C不锈钢冷加工性能,制取了一组（3件）440C不锈钢工艺试验件。通过对工艺试验件的试加工,确定了440C高强度不锈钢切削的刀具材质、切削参数及冷却液种类。针对阀套5.59 mm环形槽加工,通过车削与磨削工艺对比试验分析得知,当采用CBN刀片车削环形槽时,表面粗糙度可达Ra1.6μm,且效率比磨削更高。     

在空气和真空中退火的316奥氏体不锈钢的力学性能及微观结构分析

对316奥氏体不锈钢在空气和真空条件下进行退火,在恒定的拉伸速度下进行室温拉伸强度试验,并利用扫描电镜和透射电镜观察拉伸试验后试样的表面和近表面的微观结构.退火试样的抗拉强度和应力值高于未退火试样;在真空炉中退火的试样,其抗拉强度及在特定应变量下的应力值均高于在空气炉中退火的试样.在真空炉中退火的316不锈钢的表面氧化层分内、外两层,外层由均匀、致密的亚微细晶粒组成;而在空气炉中生成的氧化层结构复杂,和基体的结合强度非常低.氧化层-基体界面是一个充满活力的位错源,真空炉退火试样的位错密度大于空气炉退火试样.氧化层的微观结构和两种试样位错密度的不同是导致产生不同拉伸性能的重要原因.     

爆破阀剪切盖材料690合金热处理工艺

对比了采用"真空固溶+真空脱敏热处理"和"空气炉固溶+空气炉脱敏热处理"两种不同的热处理方式对爆破阀剪切盖材料690合金棒材组织、力学性能和耐蚀性能的影响,提供了690合金棒材采用空气炉热处理工艺试验数据,解决了690合金的热处理工艺选择。     

大型圆锥轴承滚子的热处理工艺

通过工艺试验得到了大型圆锥滚子轴承32226,32228滚子在辊底炉生产线上淬回火的最佳热处理工艺参数.淬火加热温度和时间的合理匹配可使大尺寸圆锥滚子淬火后得到合适的组织,其热处理后的质量能满足技术条件要求.     

激光热处理初探

本文介绍了激光热处理的特点,并分析了不锈钢游标卡尺的零件—尺框在生产中采用高频淬火时出现的问题;淬火后热影响区过大、热处理变形较大、4Cr13材料在热处理后的磨削过程中容易因磨削“退火”而造成工作量面硬度低于技术要求。本文提出采用激光热处理可获得满意效果。并通过工艺试验,推荐了尺框内、外量爪的激光热处理工艺。     

不锈钢作为水压元件材料的盐雾实验研究

在水压元件中，不锈钢是最常考虑选用的材料，但不同类型的不锈钢材料耐腐蚀性能不同。本文通过盐雾实验考察了退火、淬火、调质和渗氮等热处理工艺对马氏体不锈钢和铁素体不锈钢耐蚀性能的影响，以便为研制水压元件进行材料选择提供依据。     

较大型Cr12MoV模具热处理工艺探讨

Cr12MoV钢是常用的冷作模具钢材料,因其含碳量高,在空气中加热表面极易脱碳,故常用真空炉或盐浴炉加热,油冷淬火。盐浴炉常用热处理工艺如图1所示。     

深冷处理对440A铸造不锈钢性能的影响

在440A铸造不锈钢热处理的不同阶段引入深冷处理工艺，并进行硬度、抗弯强度、滑动磨损试验等测试。结果表明：深冷处理可以使材料的硬度得到提高；深冷处理安排在两次回火之间进行，对抗弯强度的提高比较明显；安排在淬火后或预处理后进行，对抗弯强度的影响不明显。在滑动磨损工况条件下深冷处理对材料的耐磨性影响不大。     

大型立式LZT-150真空退火炉的研制

大型立式LZT-150真空退火炉是国内首台大型高温真空炉，为国产大型真空热处理设备的开发研制填补了空白。其主要技术指标都达到了我国军标及美国军用标准要求，其技术水平达到80年代国际水平。该炉主要用于马氏体不锈钢1Gr13和沉淀硬化型不锈钢17－4PH等材料的大型零部件整体退火，固溶处理及真空钎焊等热处理工艺。主要特点是钢片为加热体，有效均温区大，功率高等，其主要性能指标如炉温均匀性、极限真空度和压升率等都达到了国际水平。该炉目前主要用于飞机零部件的处理，典型零件是高压压气机匣。材料为1Gr13，外径达1．5m，每件重约…     

抽空井式多用炉

一、概述抽空井式多用炉是一种适用于多种热处理工艺的新型热处理设备。它克服了真空炉和保护气氛炉的许多缺点,又具备了真空炉和保护气氛炉双重优点的多用途的热处理设备。该设备投资少,见效快,能耗低,具有显著的社会经济效益。它结构简单,实现一炉多用和程序自动控制。大大减轻了工人劳     

现代常用不锈钢的热处理（上）

近年来不锈钢已大量进入人们的日常生活,热处理工作者比过去较多地面临马氏体不锈钢的淬火,有条件的单位已采用真空炉处理不锈钢,并大大改善了不锈钢的热处理质量。本文拟从国内生产实践出发,结合国外较新资料,对常用不锈钢的热处理作一粗浅论述,不妥处敬请同行赐教。 不锈钢种类较多,拟首先介绍国外对不锈钢的一个有趣分类,见图1。此分类系从最基本的18-8奥氏体不锈钢出发,为不同目的加减不同合金元     

铁路货车轴承圆锥滚子的热处理工艺

通过工艺试验得到了铁路货车轴承352226X2—2RZ、353120B圆锥滚子在DBES90／800炉生产线上淬回火的最佳热处理工艺参数。淬火加热温度和时间的合理匹配,可使较大尺寸圆锥滚子淬火后得到合适的组织,其热处理后的质量能满足技术条件要求。     

提高重汽093主轴心部硬度的试验探讨

由于材料淬透性偏低,我公司093主轴渗碳淬火后,无论AICHELIN还是Ipsen多用炉,都出现了心部硬度低的情况。为解决这一问题,我公司技术工作人员进行了一系列的工艺调整及工艺试验。通过调整油淬淬火温度、淬火油温度、淬火油搅拌速度、油槽添加新淬火油、相对降低整炉装炉量,多种措施综合调整淬火冷却介质的冷却能力,并对多组试验数据及工艺参数进行分析,最终确定了最佳工艺,即:多用炉油淬,淬火温度900℃,油温30℃,搅拌速度1500r/min,油槽添加新淬火油3桶,整炉装炉量74根。工艺参数确定后,重汽093主轴心部硬度能够达标。     

铝合金热处理电阻炉

铝合金的热处理特点是要求加热温度准确,同时还必须保证炉膛内各点温度均匀。对于铸造铝合金,其热处理工艺规定的淬火加热温度上下限在±5℃以内。铝合金热处理的另一特点是要求经过加热和保温后的工件能迅速淬火冷却,以避免工件在空气中停留过长,导致温度降低而影响热处理质量。根据不同的铝铸件,要求淬火操作时间必须在5～20秒内完成。针对上述要求,我们设计制造了一台炉内空气强     

基于V型缺口试样冲击性能确定1Cr17Ni2不锈钢的热处理工艺

对1Cr17Ni2不锈钢进行了不同温度的淬火+回火热处理,研究了其V型缺口试样冲击性能与淬火和回火温度的关系;基于V型缺口试样冲击性能确定了较佳热处理工艺,并测试了该工艺热处理后试验钢的拉伸性能。结果表明:V型缺口试样的冲击吸收功随淬火温度和回火温度的升高而增大;回火温度对其断裂方式的影响大于淬火温度的,随回火温度升高,断裂方式从沿晶和解理的脆性开裂向韧窝型韧性开裂转变;当淬火温度为980℃或1 020℃,回火温度大于650℃时,该钢可满足螺柱冲击韧性和强度的要求,如需二次回火,则推荐二次回火温度应高于620℃。     

热处理高速钢用的不绣钢包装箔

工具和模具制造厂将高速钢工件用防止脱碳的不锈钢箔包装起来之后,在一般空气炉中热处理可节约时间和成本。0.002吋(0.05毫米)厚的不锈钢箔,常限制在2000°F(1093℃)温度以下对各种工具钢进行空气淬火,而现已用在2200°F(1204℃)温度以上对高速钢进行淬     

高温汽轮机环锻件用2Cr11MoVNbN钢的热处理工艺优化

通过对2Cr11MoVNbN钢的淬火温度、淬火液质量分数、冷却时间、回火温度4个热处理工艺参数的研究,并以综合力学性能作为评价指标,设计了正交试验,以寻求该钢的最佳热处理工艺.结果表明:最佳热处理工艺为淬火温度1 060℃、AQ251介质水溶液的质量分数12%、冷却时间3.5 min、回火温度640℃;经最佳工艺热处理...     

瑞士SOLO可控气氛多用炉生产线性能分析及应用实例

为提高我厂航空产品渗碳、碳氮共渗类零件的工艺控制水平和热处理质量,通过国际公开招标,我厂于2002年初从瑞士索罗公司引进了一条小型多用炉生产线。经过近一年时间的运转和应用,达到了预期的效果。现将有关情况简要介绍及分析如下。 1.SOLO多用炉简介 我厂引进的SOLO多用炉生产线主要由加热炉、淬火油槽和控制系统三部分组成。该生产线可用于控制气氛渗碳、碳氮共渗、光亮退火以及奥氏体化加热淬火等多种热处理工艺(炉内采用直生式     

304H奥氏体不锈钢丙烷脱氢反应器的焊后热处理

简要介绍了304H奥氏体不锈钢丙烷脱氢(PDH)反应器的焊后热处理工艺,针对反应器的设计结构以及材料本身的特性,通过热应力分析,制定了合理的炉内热处理工艺;参照WRC-452制定了合理的环缝局部热处理工艺;同时通过多点温度采集仪对温度的记录,有效减少了工件的温差,解决了304H整体容器高温焊后热处理的技术难题,为今后同类设备的制造提供可行性经验。     

K11C64A材料叶片锻件热处理工艺

首次采购日本某公司动叶片材料K11C64A,并试生产成品叶片.由于没有该材料成熟的热处理工艺规范,仅从材料的成分和力学性能要求分析,通过生产试制并改进工艺,最终确定淬火 回火的热处理工艺规范,使其力学性能,叶片锻件热处理后的金相组织为典型的板条状马氏体,板条中局部区域存在高密度位错,在晶界和板条中还有一定的点状碳化物.这种组织决定了该材料具有较高的综合力学性能,特别是高温持久性能完全达到使用要求,并已批量生产,效果良好.