湿空气熵及焓Yong的计算方法

依据熵及焓Ｙｏｎｇ的严格定义，推出了适合工程实际应用的、简单明了的湿空气熵及焓Ｙｏｎｇ的计算公式。为在空调及通风工程中进行Ｙｏｎｇ分析和热经济学分析提供了计算依据。     

流体化工热力学数据焓、熵、火用的计算

本文讨论了流体化工热力学数据焓、熵、火用的计算方法 ,该方法对新物质及其混合物在不同压力下的焓、熵、火用数据的预测具有较大的应用价值     

Yong传递方程及Yong传递分析

在Ｙｏｎｇ传递系统物理模型的基础上，建立了通用Ｙｏｎｇ传递方程，引用“Ｙｏｎｇ阻”的概念，以热力学与传输原理相结合的方法为基础，提出了Ｙｏｎｇ传递分析，以揭示传递过程中能质的变化规律。对通过平壁和圆筒壁的稳态焓Ｙｏｎｇ传递分析结果，表明Ｙｏｎｇ传递与热传递过程的不同，即由于传递过程的不可逆性，在传递过程中Ｙｏｎｇ流密度是下降的，Ｙｏｎｇ阻不仅与材料的几何尺寸及热物理性质有关，还与其内部温度变化规律     

利用《焓-》图计祘、分析热能动力装置

<正> 直到现在为止,科技领域在对热能动力装置进行计算、分析时,广泛地采用焓熵图。根据热力学第一定律计算功和热量,焓是个重要参数,采用它来标定纵坐标显然是方便、合理的。熵是热力学第二定律所导出的一个参数,与能的“质”有密切的联系,本应在动力装置的效率分析中起很大的作用,但是由于它并不直接地规定能的质,使得焓熵图的横坐标不能充分地显示其作用。热能动力工作者在利用焓熵图时,很少有人关心横坐标——熵的数值,熵在这里充其量也就是起个定性的作用。因此,可以说,焓熵图是个“半面运转的图线”。笔者     

MDEA脱硫液的表面张力研究

N-甲基二乙醇胺(MDEA)水溶液的表面张力是硫化氢醇胺吸收工艺的一个重要参数。用德国KUASS K11全自动界面张力仪的铂金板法测定了288.15~348.15K全浓度范围内的MDEA水溶液的表面张力,并用经验公式对实验数据进行了拟合,拟合曲线与实验值吻合良好。在此基础上对MDEA的热力学性质(表面熵,表面焓)进行了进一步分析,结果表明,表面熵在摩尔分数为0.016 5以下时熵变化较快,在0.016 5~0.184 7之间变化不明显,但随着摩尔分数的继续增加表面熵呈下降趋势。表面焓在摩尔分数为0.060 8以下和0.184 7~0.260 6之间变化较快,在0.060 8~0.184 7和0.260 6以上时焓变化趋于缓慢。     

湿空气熵及焓的计算方法

依据熵及焓火用的严格定义,推出了适合工程实际应用的、简单明了的湿空气熵及焓火用的计算公式。为在空调及通风工程中进行火用分析和热经济学分析提供了计算依据。     

Gemini表面活性剂气液界面吸附过程的焓熵补偿

对季铵盐Gemini表面活性剂气液界面吸附的热力学参数进行研究,发现焓变(ΔH)和熵变(ΔS)呈线性关系,表明表面活性剂的气液界面吸附过程与其胶团化过程一样存在焓熵补偿现象,补偿温度为303 K左右,为熵驱动过程。联接链的长度越长焓变越小,即气液界面吸附越稳定。     

按能级分摊产品Yong成本的方法

依据热经济学的基本原则提出了一种多产品输出系统的产品单位Ｙｏｎｇ发摊方法,该方法认为,当系统输出是多种形式的产品时,各产品的单位Ｙｏｎｇ成本应该与该产品的能级具有单调增的函数关系,并由此建立Ｙｏｎｇ成本分摊方程,该方法的纵横两个方向上体现了热经济学中的Ｙｏｎｇ的不等价特性和Ｙｏｎｇ成本递增的原则,并有机地将产品Ｙｏｎｇ成本与产品的能量品质联系起来,适用于各种不同类型的能量系统。     

涡流室式柴油机Yong分析

应用热力学第二定律，列出了涡流室式柴油机的Ｙｏｎｇ平衡方程，根据系统的这Ｙｏｎｇ和适合柴油机的热力学死点，以Ｓ１９５柴油机为例，进行Ｙｏｎｇ分析，显示了Ｙｏｎｇ分析的意义，确定了柴油机中各种Ｙｏｎｇ损失的大小，结果表明：燃烧过程Ｙｏｎｇ损失，尤其是涡流室中的燃烧过程Ｙｏｎｇ损失是阳主要的Ｙｏｎｇ损失，根据Ｙｏｎｇ平衡方程定义了柴油机的Ｙ效率和瞬态Ｙｏｎｇ效率，从而有利于判断柴油机不同负荷下工作过程     

液相循环导热油锅炉Yong分析计算

本文介绍了导热锅炉的性能、特点应用热力学原理，对其进行了Ｙｏｎｇ分析，建立了导热油锅炉Ｙｏｎｇ平衡方程和Ｙｏｎｇ效率计算公式，指出了影响导热油锅炉Ｙｏｎｇ效率的因素和提高Ｙｏｎｇ效率的途径。     

炼锑鼓风炉Yong分析的研究

给出了炼锑鼓风炉Ｙｏｎｇ的计算公式，计算实例分析表明，炼锑鼓风炉的Ｙｏｎｇ效率较低，各项Ｙｏｎｇ损失中以烟气Ｙｏｎｇ损失最大，燃烧不可逆过程Ｙｏｎｇ损失次之。     

一维等熵不定常流的总焓

本文首先结合“活塞问题”中一维波的运动以及从总焓的微分式出发定性地分析了一维等熵不定常流的总焓变化规律。最后,导出无量纲参数总焓比h′。/h。的表达式,并将计算结果绘制成图表。从而,在理论上揭示出一维等熵定常流与不定常流各对应参数的变化存在显著差异的根本原因。     

甘油三蓖酸酯裂解制十一烯酸及庚醛热力学分析

利用基团加和法估算了甘油三蓖酸酯及其裂解产物的有关基础热力学数据，导出了甘油三蓖酸酯裂解反应标准焓变、标准熵变、标准自由能变化及平衡常数分别同温度之间的关系，并对这些结果进行了讨论。     

甘油三蓖酸酯裂解制十一烯酸及庚醛热力学分析

利用基团加和法估算了甘油三蓖酸酯及其裂解产物的有关基础热力学数据，导出了甘油三蓖酸酯裂解反应标准焓变、标准熵变、标准自由能变化及平衡常数分别同温度之间的关系，并对这些结果进行了讨论．     

全空气系统的Yong分析

运用Ｙｏｎｇ分析理论对集中空调系统中一次回风无再热机器露点送风，一次回风电再热和二次回风等三种典型的空气处理过程进行Ｙｏｎｇ效率的分析，并在不同冷媒参数条件下分析每一过程Ｙｏｎｇ效率变化趋势，从中找出Ｙｏｎｇ效率高，Ｙｏｎｇ价格低的节Ｙｏｎｇ的最佳方案。     

燃烧反应C10H8(s) +12O2(g)→10CO2(g)+4H2O(l)的热力学焓和内能

用实验的方法测定了燃烧反应C10H8(s) +12O2(g)10CO2(g)+4H2O(l)的热力学焓ΔH和内能ΔU.根据热力学基本定律用实验数据计算结果表明该燃烧反应焓ΔH=-5093.3kJ.mol-1和反应内能ΔU=-5012kJ*mol-1,与理论计算结果相近似.为了了解反应物和产物的微观结构在该反应热力学性能中所起作用,介绍和讨论了在反应过程中反应物和产物的熔化和内部结构变化对反应熵S,焓H和热容Cp(T)的影响.     

蒸发冷却电机冷却系统的热力循环分析

为了便于从理论上了解蒸发冷却循环,推动蒸发冷却技术的发展,本文分析了立式和卧式蒸发冷却电机定子内冷系统的热力循环,并在描述动力循环过程的压力-焓图(lgp-h图)和温度-熵图(T-S图)上表示了出来.分析结果认为,立式和卧式定子冷却系统的热力循环过程相似:冷却介质在定子空心导线中的流动过程是吸热降压过程,在冷凝器中为等压放热过程,冷凝后的过冷液体到定子空心导线入口的过程为等熵压缩过程,所以立式和卧式定子内冷系统的热力循环过程可以用相同的压焓图和温熵图表示.最后用已有的实验数据校验后认为热力循环图是符合实际情况的,可以为冷却系统优化设计提供参考.     

管内对流换热过程的Yong分析

以Ｙｏｎｇ损失数作为目标函数来表征该热力学过程的不可逆程度,分析了管道内对流换热过程中的Ｙｏｎｇ损。考察了管道工质的雷九对Ｙｏｎｇ损失数的影响,并在定热流密度和定壁温两种情况下的Ｙｏｎｇ损。考察了管道工质的雷诺数对Ｙｏｎｇ损失数的影响,并在定热流和定壁温两种情况下的对Ｙｏｎｇ进行了优化,结果表明：在定热流密度下,当流量为定值而管内径为变量时,Ｙｏｎｇ损失系数有优化值。在定壁温情况下,Ｙｏｎｇ损失系     

能量平衡和Yong平衡分析

考察燕山石化油厂二蒸馏车间的用能情况，采用标定核算的方法，对其能量平衡和Ｙｏｎｇ平衡进行深入的分析，其能量利用率达到８５．０３％，Ｙｏｎｇ（有效能）利用率只有４７．１２％，指出进一步节能的途径是提高Ｙｏｎｇ效率。并针对影响Ｙｏｎｇ损过高的主要原因，提出改进意见。     

常见错用的量的名称和符号例表(一)

法　定　的　量非　法　定　的　量名　称符　号名　称符　号说　　　　　　　　明物质的量ｎ,(ν)摩尔数,克分子数,克原子数,克离子数,克当量　ＳＩ单位为ｍｏｌ.“摩尔数”是在量的单位名称“摩尔”后加上“数”字组成量名称,这是错误的摩尔质量Ｍ克原子量,克分子量Ａ摩尔体积Ｖｍ克分子体积摩尔焓Ｈｍ克分子热焓摩尔热容Ｃｍ克分子热容摩尔定压热容ＣＰ,ｍ定压克分子热容摩尔定容热容ＣＶ,ｍ定容克分子热容摩尔熵Ｓｍ克分子熵　这7个量分别是质量、体积、焓、热容、定压热容、定容热容、熵被物质的量除所得的商,按规定,“摩尔”必须加在…