10CrNiMn不锈钢的晶粒超细化与性能

研究了预冷变形快速加热形变热处理工艺对１０ＣｒＮｉＭｎ不锈钢的奥氏体晶粒度和机械性能的影响，结果表明，该钢经６９．１％，预冷变形，快速加热到８００￣１０００℃固溶处理后，钢的奥氏体晶粒可细化到１０级以上，抗拉强度ａｂ〉８５０ＭＰａ，延伸率δ〉３０％。     

65Mn钢圆锯片的淬火

６５Ｍｎ钢圆锯片的淬火山东拖拉机厂（山东兖州２７２０１１）梁开武石材加工用金钢石圆锯片，基体多用６５Ｍｎ钢制造，尺寸１５８４ｍｍ×（７．２０±０．２５）ｍｍ，一般要求硬度（３８～４３）ＨＲＣ，有的用户要求硬度为（４６～４８）ＨＲＣ，经校平磨削后端跳...     

CrWMn钢组织超细化的研究

本文对CrWMn钢采用快速加热循环淬火法实现了奥氏体晶粒的超细化。该钢的原始组织经830～840℃加热淬火循环2～3次可使晶粒细化到15级以上。经超细化处理后再进行正常的最终热处理与其直接进行最终热处理相比,抗弯强度显著提高,弯曲挠度与冲击韧性也有所提高,从而证明了,快速加热循环淬火法是该钢强韧化的有效途径之一。     

65Mn2SiVTi钢连续冷却转变的研究

用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｆ型全自动相变仪，金相显微镜和扫描电子显微镜研究了６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢过冷奥氏体的转变动力学曲线及转变产物的组织，结果表明，６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢不析出珠光体组织的临界冷却速度为１．３℃／ｓ，在０．１～０．５℃／ｓ冷却速度范围内可获得细片状珠光体。     

30CrMnSi钢过热组织超细化工艺对比研究

对30CrMnSi钢过热组织采用多种热处理工艺进行了超细化处理,运用定量金相分析技术对处理结果进行了对比和评价,并讨论了每种工艺的晶粒细化机制。结果表明：“两次正火＋淬火”工艺对该钢的过热组织超细化效果显著;当循环次数为2－3次时,“奥氏体单相循环淬火”工艺也有较好的效果。     

钛含量对20MnMoB钢奥氏体晶粒度及晶粒粗化温度的影响

研究了钛含量对２０ Ｍｎ Ｍｏ Ｂ钢奥氏体晶粒度及奥氏体晶粒粗化温度的影响。结果表明,有效钛（ Ｔｉｅ）是决定２０ Ｍｎ Ｍｏ Ｂ钢奥氏体晶粒度和晶粒粗化温度的主要参数。随（ Ｔｉｅ）含量增加,试验用钢的奥氏体晶粒尺寸减小,晶粒粗化温度提高。当 Ｔｉｅ 超过０．０３７％ 时,钢的奥氏体本质晶粒度可达７ 级以上,晶粒粗化温度提高到１ ０００℃以上。     

循环热处理超细化38CrSi钢晶粒

采用多次循环快速淬火分别在880、900 和920 ℃保温12、13.5 和15 min循环3～5次细化38CrSi钢的晶粒。利用光学显微镜观察38CrSi钢的晶粒形貌,利用截距法和晶粒度法测量奥氏体晶粒的尺寸。在880 ℃保温12 min循环3～5次淬火,确定出最佳的循环次数为3次。分别在880、900 和920 ℃保温12 min循环3次淬火,确定出最佳的淬火温度为880 ℃。在880 ℃循环3次淬火分别保温12、13.5 和15 min,确定出最佳的保温时间为12 min。结果表明,随着循环次数的增加,晶粒不断细化,当3次循环淬火后,继续增加循环次数,晶粒不再细化。当加热温度为880 ℃,保温12 min时,继续升高温度或者延长保温时间,晶粒开始长大。经过最佳工艺细化处理后,38CrSi钢的晶粒细化到5.2 μm。     

GCr15钢组织超细化及其力学性能的研究

本文对GCr15钢采用快速加热循环淬火法实现了奥氏体晶粒的超细化。超细化工艺为830℃加热油淬,循环2～3次,晶粒度达15级以上,超细化处理后的力学性能与常规热处理相比,强度提高、冲击韧性和多冲寿命显著提高。     

W6Mo5Cr4V2钢形变等温淬火的组织和性能

对Ｗ６ＭＯ５ｃｒ４Ｖ２钢１２４０℃奥氏体化后、在１１５０℃以１．５×１０￣－２／ｓ的形变速率筹温形变０％～６５％，并在２７０℃等温淬火，５６０℃３次回火后的组织和性能进行了研究。结果表明：该钢在１０５０℃或更高温度形变会发生动态再结晶，且形变诱发析出了ＭＣ型碳化物，而使贝氏体中具有大量的碳化物颗粒；形变使等温淬火、回火组织的强度、硬度及韧度均有所提高，在１０５０℃形变１５％～２０％具有最佳的强韧性配合。     

40Cr钢晶粒超细化工艺研究

对40Cr钢采用多种循环淬火工艺进行晶粒超细化处理,结果表明,其最佳超细化工艺为840℃×18min+油淬,循环4次,可使晶粒细化至13￣14级。