获得铸态奥-贝球铁的工艺试验

在铁液中加入少量Ni、Cu、Mo合金元素,将试样在900℃从铸型中取出,喷雾冷却至贝氏体转交区,采用草木灰保温,成功得到了铸态奥-贝球铁。     

退火处理对金属型铸态奥-贝球铁组织和性能的影响

对金属型铸态生产的奥-贝球铁进行退火处理以改善力学性能,通过正交试验研究退火工艺对其组织和性能的影响.试验结果表明:退火处理对石墨形态无明显影响,但会改变基体中贝氏体的类型;低温退火可在硬度变化不大的情况下有效地提高金属型铸态奥-贝球铁的强度和塑性、韧性,抗拉强度可达到1080MPa.这表明了金属型铸造和退火处理相结合的方法可获得高性能铸态奥-贝球铁.     

奥-贝球铁焊缝的组织与力学性能

用Ｘ射线衍射仪，光学显微镜和电子显微镜，系统地研究了球铁焊缝金属等温贝氏体转变过程，等温温度等温时间为焊缝组织与力学性能的影响。研究结果表明，球铁焊缝金属贝氏体相变快，等温时间在１５－２４０ｍｉｎ范围内焊缝基体组织主要为贝氏体铁素体和残工体且具有高的综合力学性能。     

奥-贝球铁的铸造原理及研究进展

奥-贝球铁具有高强度、高韧性、良好的耐磨性、耐热性、耐蚀性以及优良的铸造性能等特点,本文中概述了奥-贝球铁的铸造原理,详细介绍了碳、硅、锰、硫、磷、钼、镍、铜、钒、铌等合金元素及热处理工艺对奥-贝球铁性能的影响.并简要介绍了第四届国际奥-贝球铁学术会议的内容,对国内外奥-贝球铁的研究及生产应用作了综述,最后展望了奥-贝球铁的应用前景.     

采用连续冷却方法获得奥-贝球铁

根据不同的合金元素对球墨铸铁基体组织的影响，将锰、钼、镍和铜的含量合理搭配，以岩石为冷却介质，在连续冷却过程中获得了性能较好的奥氏体-贝氏体型球墨铸铁，硬度可达33～48HRC，冲击韧度26-48J／cm^2。     

奥－贝球铁焊缝的组织与力学性能

用Ｘ射线衍射仪、光学显微镜和电子显微镜，系统地研究了球铁焊缝金属等温贝氏体转变过程，等温温度及等温时间对焊缝组织与力学性能的影响。研究结果表明，球铁焊缝金属贝氏体相变快，等温时间在１５～２４０ｍｉｎ范围内焊缝基体组织主要为贝氏体铁素体和残余奥氏体且具有高的综合力学性能。随着等温温度从３１０℃增至４００℃，焊缝金属中残余奥氏体量增多，贝氏体铁素体条宽化，焊缝塑性提高，强度降低。     

奥-贝球铁疲劳损伤过程的在线跟踪分析

应用系统分析的方法，通过三点弯曲疲劳试验，跟踪监测了奥-贝球铁试样的疲劳损伤过程。实验结果表明，在循环加载过程中，奥-贝球铁中石墨球与基体组织间的界面首先发生疲劳损伤开裂，在多数情况下疲劳裂纹并不在界面开裂处萌生，进一步的疲劳损伤是由于界面的开裂不同程度影响了基体组织内的滑移等塑性变形，并在基体内萌生疲劳裂纹。试验表明奥-贝球铁中石墨球与基体组织间的界面具有一定的疲劳强度。     

奥-贝球铁齿轮的热处理工艺及生产应用

介绍了采用奥-贝球铁生产拖拉机最终传动被动齿轮的铸造及热处理工艺试验情况,着重探讨了热处理工艺参数对奥-贝球铁各项力学性能指标的影响,针对小四轮拖拉机最终传动被动齿轮优选出了合理的热处理工艺。     

获得铸态奥一贝球铁的工艺试验

在铁液中加入少量Ni、Cu、Mo合金元素,将试样在900℃从铸型中取出,喷雾冷却至贝氏体转变区,采用草木灰保温,成功得到了铸态奥-贝球铁。     

奥-贝球铁在压铸机冲头上的应用

介绍了多元低合金奥-贝球铁的试验方法,采用正交试验对奥氏体化温度及时间、等温温度及时间参数进行优化,最后通过极差分析,确定最佳的热处理工艺参数为奥氏体化温度920℃、奥氏体化时间90 min、等温温度350℃、等温时间60min.对生产的8件冲头进行装机试验,最终试制的奥-贝球铁冲头平均使用寿命为4 275次,比未经过改进前的冲头使用寿命（仅为1 400～1 600次）提高将近2倍.     

铸态QT800-2球铁曲轴的试制

介绍使4JBl铸态球铁曲轴性能达到QT800—2牌号要求的工艺措施。这些措施包括：采用覆砂铁型浇注，控制开型时间，加入适量合金元素，采用含锑球化剂和随流孕育等。     

铸态铁素体球墨铸铁配料研究

铸态球墨铸铁配料用回炉料(包括球铁屑)、废钢的多少直接影响工件的成本,依据球墨铸铁的化学成分,对炉料化学成分含量进行计算,求出所需增碳剂、孕育剂,再配以合理的生产工艺,就可以生产出成本低廉、高质量的铸态铁素体球墨铸铁。     

铸态QT800-2铸件的生产

介绍了用覆砂铁型工艺生产轮廓尺寸为Ф30×260mm的铸态QT800—2通机曲轴铸件的生产控制方法。选择炉料：废钢为厚度≥3mum的Q235冲压边料，生铁为Q10，球化剂为QRMg8RE3，孕育剂用FeSi75A；球化处理温度在1400-1450℃，加入量1．0％．1．2％，盖包法处理，并控制w（Mg残）／w（RER）〉1；采用二次孕育处理方法，加入量0．8％-1．0％，稳定生产出抗拉强度800．930MPa，伸长率2％．5％的铸态QT800—2铸件。     

铸态球铁曲轴的生产应用

介绍了生产铸态球墨铸铁曲轴球化剂、孕育剂的选用及其工艺控制要点，分析了原铁液化学成分对生产铸态球墨铸铁的影响。     

铸态铁素体球铁铸件的生产

通过控制铁液合适的化学成分，稳定球化处理工艺，以及加强孕育等措施，成功地实现铸态条件下生产QT450－10铸件，免除了高温热处理工艺，铸件的力学性能和金相组织都符合要求，铸件的综合质量指标也得到提高。     

铸态高强度高伸长率球铁凸轮轴的试制

采用覆砂铁型铸造工艺试制了铸态高强度、高伸长率球铁凸轮轴铸件,结果表明:铸件本体铸态金相组织为:球化级别2～3级,球墨尺寸为6级以上,珠光体含量超过90%;本体铸态力学性能为:抗拉强度高于800 MPa,伸长率高于5%。主要工艺措施有:(1)采用低S高纯度原铁液以及低S高纯度增碳剂;(2)分别采用含Sb的硅铁和含Mn的硅铁进行包内孕育和随流孕育,孕育剂使用前要预热;(3)覆砂层厚度控制在6～8 mm。     

铸态奥贝球铁组织与性能的研究

探讨了在砂型连续冷却条件下,向球铁中同时添加cu、Ni、Mo等合金元素,获得以奥氏体 贝氏体为主的多相复合组织球铁;考察了在冷却条件一定的情况下,添加合金总量对其力学性能的影响.结果表明:当添加合金总量(质量分数)大于3.60%时,铸态球铁ob可以稳定在900 MPa以上;当添加合金总量达到3.95%时,铸态球铁具有最佳的综合力学性能;继续增加合金添加量,冲击韧度和伸长率将下降.     

大批量稳定生产QT400-18铸态球铁工艺研究

介绍大批量生产大型拖车用球墨铸铁连接器的生产条件、铸造工艺、熔炼工艺。通过恰当选择化学成分、原材料，并采用适当的球化处理工艺，强化孕育，使铸件的铸态力学性能稳定达到QT400-18的要求。     

铸态铁素体球铁的生产经验

介绍了生产铸态铁素体球铁时促进铁素体生成的经验和铸态铁素体球铁的力学性能评价指标。     

球铁金属型静凝固与振动凝固的结晶组织对比

对球铁金属型静凝固与振动凝固的结晶组织对比表明：后者柱状晶方向性生长较弱,等轴晶出现较早,且两者的晶粒均较细,全断面硬度较高且分布均匀;前者枝晶奥氏体内溶质偏析大,有畸变夹杂团块。