汽轮机中压缸胀差超限原因与改进

概述了广东粤华发电有限责任公司黄埔发电厂2台300MW汽轮机组中压缸胀差在机组启动过程中长期出现正值超限的主要原因，经分析确认为中压缸本身结构特征限制和汽加热系统中加热蒸汽不足以及启动各阶段运行调整不周所致，并说明了降低汽机中压缸胀差的改造措施和实施后的效果。     

200MW汽轮机组起动方式的探讨

分析了国产200MW汽轮机的起动方式，提出了优化起动的方向：制定合适的蒸汽升温率和采用中压缸起动方式，对国产200MW汽轮机采用中压缸起动方式作了可行性分析。     

W形火焰锅炉配合下的300 MW汽轮机滑参数停机分析

滑参数停机能和低缸温，有利于尽快对汽轮机本体进行检修。在韶关发电厂10号机组的首次滑参数停机过程中，汽轮机与锅炉紧密配合，将汽轮机高、中压胀差和缸温差等参数控制在合理的范围内。同时，分析了高、中压胀差波动过大和停机时间过长等问题，针对滑参数停机过程需要注意的问题提出了合理化建议。     

超临界600 MW汽轮机中压缸起动分析

介绍了东方一日立超临界600MW汽轮机组系统设计特点和采用中压缸起动的方案以及操作步骤，分析中压缸起动的优越性，指出采用中压缸起动可缩短起动时间，更好的承担电网调峰的要求，而且经济性好，安全性高。     

汽轮机中压缸下外缸内壁温度高原因分析及处理

粤华发电厂125MW汽轮机1号机进行汽轮机蒸汽流通面增容的改造后，在除氧器、5号、6号高加及2号、3号、4号低加被迫退出运行的情况下。出现中压缸汽缸夹层各金属测点温度升高，其中中压缸下外缸内壁温高于中压缸外缸金属最高温度的限定。在对运行操作和汽缸结构进行全面分析的基础上，找出了导致中压缸外缸内壁温度升高的原因，并采取相应措施——在机组运行中投入汽加热。保障机组的安全运行。     

600 MW超临界汽轮机中压缸起动分析

介绍东方汽轮机厂生产的CLN600-24.2/538/566型超临界汽轮机中压缸起动过程和特点,分析起动过程中高压缸倒缸参数选择的原则和方法,以及需要注意的问题。对旁路系统在中压缸起动中的作用和中压缸起动的优点进行了总结。     

两种典型机组的中压缸起动控制方式比较

采用中压缸起动方式的机组在近几年得到了广泛的应用,其中300 MW级机组中采用中压缸起动方式的以北京重型电机厂(北重)的产品居多,而600 MW级机组中采用中压缸起动方式的则以东方汽轮机有限公司(东汽)为代表。对这两种机组在中压缸起动控制方面的各自特点进行了分析和比较,表明北重300 MW级机组中压缸起动运行操作简单,提高了设备的自动化水平;东汽600 MW级机组中压缸起动中对切缸负荷没有明确要求,适应性较强。     

国产200MW再热汽轮机组起动运行问题的分析

本文根据几年来国产２００ＭＷ汽轮机起动运行实践，结合苏联及国产２００ＭＷ再热汽轮机组起动规程进行了分析，认为目前各电厂广泛采用的高中压缸联合起动方式确有很多难以解决的技术问题，分析了中压缸起动方式有诸多技术优点，建议国产２００ＭＷ汽轮机组采用中压缸起动方式。同时，分析了国产２００ＭＷ汽轮机组当前存在的若干问题，建议进行必要的技术改造，以提高国产２００ＭＷ机组起动运行的机动性、可靠性，适应电网调峰的技术要求。     

600 MW汽轮机中压缸起动中二级旁路系统控制分析

简要介绍了600 MW汽轮机二级旁路系统结构功能,并对该类机组在中压缸起动中二级旁路系统的控制进行了详细分析,指出了中压缸起动方式切为高压缸运行方式中二级旁路系统控制应注意的问题。     

国产亚临界600 MW机组汽轮机节能治理

某电厂2号汽轮机组为600MW亚临界、单轴、四缸、四排汽、中间再热、凝汽式汽轮机,型号为N600—16．7／538／538。汽轮机组在第1次大修中进行了一系列节能治理工作。1减少中压缸冷却蒸汽流量中压缸冷却蒸汽的作用是改善中压缸进汽处叶根和转子的蠕变强度,减少转子弯曲的可能性。冷却蒸汽来自高压缸的排汽,通过进汽导流环上的通孔引入中压缸,以降低前述部位叶根和转子的温度,     

200MW汽轮机组高压胀差增大原因分析

介绍某电厂200MW汽轮机组运行时高压胀差增大的处理措施。通过各项检查及试验，发现高压胀差增大的原因是高压缸夹层进汽管及高压缸温度测点引线法兰漏汽所致，并对此进行了相应的消缺处理。     

600 MW超临界汽轮机低压缸胀差偏大原因分析及控制

针对广东珠海金湾发电有限公司2台600 MW超临界凝汽式汽轮机运行中低压缸胀差一直偏高,超过了厂家规定的安全运行值的情况,分析了汽轮机相关运行参数变化对低压缸胀差的影响,从而总结出低压缸胀差的运行控制策略.经过运行实践证明：采用这些运行控制手段有效地控制汽轮机低压缸胀差,从而保证了机组安全运行.     

低缸胀差偏大探讨

某厂4台125MW机组由上海汽轮机厂制造,于1998年投产,2008年以来,发现4台机满负荷运行时低缸差胀都在6．5mm左右,而且2号机有时达7mm（设置报警值为6．5mm,设置跳机值为7．5mm）．将再热汽温由518℃降至505℃。约5小时后2号机低缸胀差降到6．5mm稳定,尤其是冬季较为明显。经过分析讨论：为减少蒸汽加热轴,提高汽封密封效果,利用大修机会,对汽封进行调整,可改善低缸胀差。     

基于子结构二维汽缸轴向膨胀的计算

汽轮发电机组参与调峰运行,汽缸的膨胀是影响机组机动性及运行安全性的重要因素之一。由二维圆筒壁非稳态导热微分方程,推导得到内部蒸汽沿轴向线性分布、随时间非线性变化、外壁绝热的圆筒壁温度场解析解。通过与有限元计算结果进行对比,表明所得模型计算精度高、速度快。针对不同结构的汽缸,经过一些合理假设,将汽缸复杂的结构分解成简单的子结构,得到了汽缸轴向膨胀的计算模型。该模型还可以用于汽缸轴向膨胀的实时监测,所采用的推导方法和得到的膨胀计算公式亦可用于其它具有类似边界条件的厚壁圆筒部件的相关分析。     

600MW机组停机低压胀差大的原因分析及运行对策

文章分析了襄阳电厂600MW机组汽轮机停机时低压胀差大的原因,提出在停机过程中采取降低再热汽温、降低真空、调整轴封温度3种运行对策,采取上述方法后停机时低压胀差均大幅降低,保证了机组的安全稳定停运。     

汽轮机组冷态起动过程胀差变化探析

结合汽轮机组胀差产生的机理对机组冷态起动过程各个阶段胀差的变化进行分析。在对机组冷态起动过程各个阶段胀差的变化充分认识的基础上,提出防止胀差异常的措施,将胀差控制在允许范围,以保障机组运行安全。     

汽轮发电机组轴向胀差在线监测与变温度速率控制系统

研究了汽轮机轴向胀差的实时在线计算以及通过变温度速率控制胀差的方法。在二维圆筒壁非稳态导热的基础上，得到了圆筒壁内蒸汽沿轴向线性分布，随时间非线性变化的温度场迭代计算公式，并与有限元计算结果作了对比，结果表明所得模型计算精度高、计算速度快。将结构复杂的汽缸分解成可计算的有限子结构，根据子结构的温度场求得汽缸的膨胀特征温度，进而求解其膨胀量。对理论模型进行了有限元验证，计算结果与有限元结果相比误差较小，满足工程计算的需要。给出了胀差裕度的定义，根据胀差裕度值来控制蒸汽温度变化速率，并开发了轴向胀差在线监测与变温度速率控制系统(DEOM-ACTC)。     

消除125MW汽轮机高中压下缸导汽管法兰泄漏

介绍了为消除南昌电厂125MW汽轮机高中压下缸导汽管法兰泄漏所采取的技术措施和经验。