Y对8090Al—Li合金拉伸性能和断裂行为的影响

研究了两种不同Ｙ含量对８０９０Ａｌ－Ｌｉ合金拉伸性能及断裂行为的影响。实验表明：加入０．１ｗｔ－％Ｙ可在不降低强度的情况下提高合金的塑性，加入０．５ｗｔ－％Ｙ可在不降低塑性的情况下提高合金的强度。在峰值时效条件下，不加Ｙ的合金断裂为穿晶韧窝型和沿晶塑性混合方式，并伴有沿晶二次裂纹，加０．１％Ｙ不改变合金断裂模式，但使沿晶成分减少；加０．５％Ｙ合金则发生快速剪切断裂。本文从晶粒结构角度对断裂行为提…     

Mg—Li合金力学性能及拉伸断裂特点

研究了Ｍｇ－Ｌｉ二元合金在两相区附近不同Ｌｉ含量时合金密度和力学性能变化，并对添加Ａｇ和稀土元素的Ｍｇ－７Ｌｉ－１４Ｚｎ正交最优合金在ｉ和Ａｇ一时力学性能变化进行了观察。     

强电场对预拉伸变形1420合金时效行为的影响

对１４２０ 铝锂合金进行预拉伸变形电场时效处理,并运用透射电镜、拉伸试验研究了强电场对１４２０ 合金的显微组织以及力学性能的影响．结果表明：强电场使δ′相数量增多,而且细小弥散化,可以显著提高合金的强度．但是由于强电场的作用使晶界无析出带加宽,晶界平衡相变得粗大,所以合金延伸率降低．只要选择适当的电场强度就可以使合金的强度达到很高,塑性也较好．     

强电场对预拉伸变形1420合金效行为的影响

对１４２０铝锂合金进行预拉伸变形电场时效处理，并运用透射电镜，拉伸试验研究了强电场对１４２０合金的显微以及力学性能的影响，结果表明：强电场使δ’相数量增多，而且细小弥散化，可以显著提高合金的强度。     

电场热处理对1420合金组织与性能的影响

为了提高1420Al-Li合金的强度,研究了电场固溶和时效处理对1420Al-Li合金拉伸性能的影响,并利用透射电子显微镜观察、分析了合金的显微组织.研究表明:在固溶和时效过程中施加电场可以提高合金的强度,而塑性降低不大;合金的强度随电场强度增加而升高,当电场强度超过6kV·cm-1后则有所降低,合金的拉伸性能随电场强度的变化有一最佳值;TEM分析发现,在固溶和时效过程中电场作用可以使δ'相的数量增加、尺寸减小,使合金的亚结构细化,同时使位错密度增加.     

SiC晶须增强AL—2.0wt%Li合金的拉伸变形行为

本文研究了通过压力铸造法引入体积分数为17％的SiC晶须后,对Al-2.0wt％Li合金在550℃固溶化和190℃时效条件下拉伸变形行为的影响。结果表明:17％SiCw/Al-2.0Li复合材料的起始塑变抗力主要受基体合金的时效状态所决定,而受SiC晶须的直接影响较小。SiC晶须的强化作用主要在于提高了加工硬化事。通过观察变形后位错组态的变化表明,SiC晶须的存在可以抑制位错切过δ′相而引起的共面滑移。     

DD100单晶合金高温慢拉伸断裂行为研究

对ＤＤ１００单晶合金（００１），（２２１）和（１１１）三个结晶取向在不同环境下高温对慢应变拉伸断裂行为进行了研究，比较了它们在真空和空气环境下力学性能以及断口特征，初步讨论了其断裂机理，该单晶在结晶取向和试验条件相同时，空气中试样比真空中试样的强度值相差甚少，而延性同差得多。     

喷射沉积IC6合金的拉伸性能及断裂特征

拉伸性能测试表明，喷射沉积ＩＣ６合金的屈服及抗拉强度具有明显的“Ｒ”特性；断裂特征分析表明，合金沿八面体滑移系的｛１１１｝面开裂。     

镍基单晶高温合金的拉伸断裂行为

对[001]、[011]和[111]取向的镍基单晶高温合金的不同取向的弹性模量及硬度做了表征,并分析了[011]和[111]取向的单晶在室温和1070℃的拉伸断口形貌。研究结果表明:合金的弹性模量及拉伸断裂存在各向异性。室温下,[011]取向试样拉伸断裂变形不均匀,断面为椭圆形;[111]取向的试样断裂面为圆形,没有发生颈缩。[011]、[111]取向断口均由裂纹源区、扩展区及瞬断区组成。室温下,合金的拉伸断口为剪切型韧性断裂;高温下,合金的拉伸断口为微孔聚集型韧性断裂。     

Y 对8090Al-Li 合金拉伸性能和断裂行为的影响

研究了两种不同 Y 含量对8090Al-Li 合金拉伸性能及断裂行为的影响。实验表明:加入0.1wt-%Y 可在不降低强度的情况下提高合金的塑性,加入0.5wt-%Y 可在不降低塑性的情况下提高合金的强度。在峰值时效条件下,不加 Y 的合金断裂为穿晶韧窝型和沿晶塑性混合方式,并伴有沿晶二次裂纹,加0.1%Y 不改变合金断裂模式,但使沿晶成分减少;加0.5%Y 合金则发生快速剪切断裂。本文从晶粒结构角度对断裂行为提出了解释。     

铸态Ti40阻燃钛合金高温拉伸力学性能及断裂行为研究

研究了不同试验温度下铸态Ti40合金的高温拉伸力学性能变化规律,并采用光学显微镜和扫描电子显微镜对拉伸样断口形貌进行观测,确定其断裂机制。结果表明:合金的抗拉强度随着试验温度的升高而显著下降,而塑性则分别表现出两个塑性较优区和脆性区,即400℃以下低温和900~1000℃高温的较好塑性区以及500~800℃的热脆区和1000℃以上的高温脆性区。脆性区试样断口形貌均呈现为沿晶脆性断裂,这一断裂机制与合金粗大晶粒以及严重的氧化相关。高温塑性区断口形貌为穿晶韧性断裂,则合金具有较高的塑性和较低的变形抗力,可作为较好的热加工温度区间。     

TiAl基合金的超塑性力学性能

超塑性力学性能是合理制定超塑性成形工艺和正确选用模具材料的理论依据。总结了国内外在TiAl基合金超塑性研究中所获得的各种条件下的超塑性力学性能。内容包括应变速率敏感性因子、超塑性延伸率和典型的真应力-真应变关系。最后，对TiAl其合金超塑性成形的应用前景进行了展望。     

5083/6063异种铝合金焊接头的低温拉伸性能研究

采用拉伸试验机,研究了5083/6063异种铝合金对接焊焊接头低温拉伸力学性能,通过扫描电子显微镜,对拉伸断口的组织形貌进行了观察分析。研究结果表明:实验温度为298 K、113 K、77 K时,抗拉强度依次为129 MPa、175 MPa、220.5 MPa,抗拉强度随温度降低而增大,延伸率随温度降低有稍微提高。对低温断口的微观形貌分析,断口呈现韧窝形貌,断口分析为韧性断裂。     

5083铝合金搅拌摩擦焊接头拉伸行为研究

目的 研究5083铝合金搅拌摩擦焊接（FSW）的组织、力学性能和拉伸应变,分析接头的拉伸行为。方法 采用数码相机、光学显微镜、电子扫描显微镜等表征分析方法,对焊缝的表面宏观成形、微观组织、断口形貌进行分析;利用拉伸机、三维数字动态散斑应变测量分析系统和显微维氏硬度计对接头的力学性能和拉伸应变进行测试。结果 不同焊接工艺参数下FSW接头的最低抗拉强度为305 MPa,断后延伸率达到了14%以上;焊核区拉伸应变沿板厚方向呈现上高下低和上宽下窄的不均匀梯度分布,发生了较大程度的变形强化,直到拉伸应力达到抗拉强度。断裂失效前300/120接头的最大拉伸应变在晶粒粗大的母材区,500/120和500/200接头的最大拉伸应变则位于晶粒尺寸差异较大的后退侧焊核区与热力影响区交界处。接头拉伸断口宏观上均为45°剪切韧性断裂,微观上均以韧窝韧性断裂为主,而高热输入500/120接头出现脆性断裂特征,其延伸率明显降低。结论 高热力耦合输入使铝合金FSW接头薄弱区发生转变,强韧性降低。     

Stellite12钴基合金热循环冲击前后拉伸断裂机理研究

对不同缺口的Stellite12钴基合金试样(700℃/20℃进行不同次数的热循环冲击和未冲击)进行原位拉伸,并结合试验数据的分析以及断口形貌的扫描电镜观察,分析了Stellite12钴基合金热循环冲击前后的拉伸断裂过程和断裂机理。结果发现:热循环冲击后不同半径试样的断裂过程略有不同,热循环冲击后的小圆弧缺口试样在缺口根部产生表面微裂纹,试样边缘及微裂纹两侧产生氧化微孔;原位拉伸时,该试样热冲击过程产生的裂纹先向试样厚度方向扩展,待厚度方向贯通,然后裂纹尖端的基体发生变形、黑相(白相)穿晶开裂、少量沿氧化微孔裂开,试样瞬间发生断裂;而经历热循环冲击后的大圆弧试样表面并未产生明显的裂纹,拉伸加载过程经历大圆弧根部基体变形、黑白相内开裂、边缘氧化微孔张开,试样突然断裂;对于未冲击试样,在加载过程中,试样的断裂过程经历基体变形、黑白相内部开裂,能量聚集到一定程度试样突然断裂。对于未热冲击的三种不同试样其断裂过程基本类似,仅仅是由于小圆弧半径的试样应力集中程度更大,从而使得其断裂应力低于平板以及大圆弧试样。     

3104铝合金板材不同方向拉伸性能及断裂特征的研究

对3104铝合金冷轧板沿轧制方向0°、45°和90°三个方向进行拉伸性能测试,观察断口形貌和显微组织,并分析粗大第二相分布与拉伸方向之间的关系。结果表明,3104铝合金冷轧板材的断口为切变型韧窝断裂特征,裂纹在粗大相自身断裂分离处或者在粗大相尖端处萌生,并在剪切力作用下,以微孔聚合的方式扩展。0°方向拉伸断口韧窝深度最大,延伸率最大;90°方向拉伸断口韧窝深度最小,延伸率最小;而45°方向拉伸断口韧窝深度居中,延伸率也居中。粗大第二相长轴方向和拉伸方向之间的夹角越小,延伸率越大。     

Dynamic Tensile Fracture Behaviours of Selected Aluminum Alloys under Various Loading Conditions

Experiments investigating dynamic tensile fracture were performed on the extruded rods of 2024‐T4 and 7075‐T6 aluminum alloys under varying loading conditions. The initial yield stress and fracture strain of 7075‐T6 alloy obtained in spilt Hopkinson tension bar tests are higher than that of 2024‐T4 alloy. But the initiation fracture toughness and spall strength of 2024‐T4 alloy are higher than those of 7075‐T6 alloy in three‐point bending and plate impact experiments, which indicates that 2024‐T4 alloy has better crack initiation tolerance and stronger spall failure resistance. Based on metallurgical investigations by using optical and scanning electron microscopes, it is revealed that the microstructure has a profound effect on the dynamic tensile fracture mechanism of each aluminum alloy. The 2024‐T4 alloy is relatively brittle due to voids or cracks nucleated at many coherent CuMgAl₂ precipitate phases in the grain interiors, and the fracture mode is predominantly transgranular. The 7075‐T6 alloy exhibits relatively ductile fracture because voids or cracks growth is partly intergranular along the grain boundaries and partly transgranular by void formation around coarse intermetallic particles. The obvious differences of damage distribution and void coalescence mechanisms for 2024‐T4 and 7075‐T6 alloys under plate impact are also discussed.