共查询到20条相似文献,搜索用时 39 毫秒
1.
2.
2Cr13不锈钢的稀土催渗循环离子渗氮工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对2Cr13不锈钢进行稀土催渗循环离子渗氮试验,并和常规离子渗氮进行对比研究.利用光学显微镜、显微硬度计、XRD、磨损机、扫描电镜及能谱仪对渗氮层进行分析.结果表明:稀土催渗循环离子渗氮工艺不仅能加快渗氮速度,提高耐磨性;而且可以使渗氮层的表面硬度提高、显微硬度梯度变得平缓,同时渗氮效果随循环次数增加而愈好.另外,还能优化2Cr13不锈钢渗氮层的相组成.扫描电镜结合能谱分析得知:添加到渗氮气氛中的纯稀土La存在于渗层中.既验证La的催渗效果,又说明La起到一定的微合金化作用. 相似文献
3.
4.
5.
用透射电镜研究了稀土催渗渗离子渗氮层中的晶体缺陷。结果表明,稀土催渗使γ′-Fe4N晶粒显著细化,晶界面缺陷的增加有利于氮原子的扩散。在γ′-Fe4N晶粒内有许多尺寸较小的空位型Frank位错环及其蜷线位错和堆垛层错等晶体缺陷;扩散层铁素体中存在的高密度位错及位错环。大量空位的存在,以及位错吸引空位运动,是加速渗氮的主要原因。 相似文献
6.
稀土在35CrMoRE钢离子渗氮中的催渗作用 总被引:2,自引:0,他引:2
对35CrMo、35CrMoRE钢进行离子渗氮、发现稀土钢渗氮层硬度提高,层深加厚,稀土元素具有明显的催渗作用,应用稀土钢可以较好地达到深层,快速离子渗氮的目的。本文还探讨了稀土元素对离子渗氮过程的催渗作用,提出了气团-通道模型。 相似文献
7.
8.
气体渗氮催渗工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
远立贤 《热处理技术与装备》2004,25(4):34-36
研究了催渗渗氮工艺以及所获得的组织与性能。生产实践证明 ,催渗渗氮能显著缩短渗氮周期 ,改善渗层质量 相似文献
9.
10.
11.
12.
Kamlesh Chandra Vivekanand Kain Puppala Ganesh 《Journal of Materials Engineering and Performance》2008,17(1):115-122
SS 304L is widely used as a structural material in applications handling nitric acid such as nuclear fuel processing plants
and nuclear waste management facilities. Bar, wire, and tubular products of this material are especially susceptible to end-grain
corrosion in nitric acid environment. Such an attack takes place on the tubular and forged surfaces that are perpendicular
to the hot-working direction and occurs as localized pitting type attack. This study shows that the possible reasons for the
directional nature of end-grain attack are the manganese sulfide inclusions aligned along the hot-working direction and/or
segregation of chromium along the flow lines during the fabrication stage itself. It has been shown in this study that controlled
solution annealing, laser surface remelting, and weld overlay can be used to avoid/minimize end-grain corrosion. Different
annealing heat-treatments were carried out on two heats of SS 304L tube and susceptibility to corrosion was measured by ASTM
A 262 practice C and electrochemical potentiokinetic reactivation (EPR) test. Solution annealing at 950 °C for 90 min has
been shown to increase the resistance to end-grain corrosion. Laser surface remelting using continuous wave CO2 laser under argon shield and weld deposition (overlay) using SS 308L material were done on the end faces of the tubes. These
samples were completely resistant to end-grain corrosion in nitric acid environments. 相似文献
13.
14.
15.
奥氏体不锈钢制零件经铬氮复合渗处理后,工件表面可获得较高的力学性能,在承受摩擦和夹持力的工况条件下,可有效地防止咬合、擦伤、磨损,具有良好的耐腐蚀性.目前已投产的工件总量达10 t. 相似文献
16.
17.
研究了充氢时间、充氢电流密度、晶体结构对不锈钢氢脆敏感性的影响。结果表明:对于铁素体不锈钢,随着充氢时间的延长、电流密度的增大,塑性显著降低,氢脆敏感性大幅度增加;通过SEM观察实验钢断口形貌,断裂类型由韧性断裂转变为脆性断裂。而相同条件下,奥氏体不锈钢氢脆敏感性较低,抗氢脆性能较好。充氢后实验钢表面存在大量H,且氢含量随试样深度逐渐降低,晶界可能作为氢陷阱影响实验钢的氢脆敏感性。 相似文献
18.
316L奥氏体不锈钢的腐蚀行为 总被引:2,自引:0,他引:2
综述了316L奥氏体不锈钢应用过程中的腐蚀行为,包括晶间腐蚀、应力腐蚀开裂、缝隙腐蚀、环烷酸腐蚀、大气腐蚀和海水腐蚀。同时介绍了合金元素Mo、N和Al,以及电解质类型、温度、浓度等因素对其腐蚀行为的影响。最后讨论了应用中存在的问题,并对未来的发展做了一些展望。 相似文献
19.
采用电化学测试法、点腐蚀试验法、盐雾腐蚀试验法和慢应变速率测试法,分别对比研究了核级316NG控氮奥氏体不锈钢和321奥氏体不锈钢的局部腐蚀行为,并利用扫描电子显微镜、光学显微镜等分别观察腐蚀后不锈钢的表面形貌。结果表明:316NG和321不锈钢晶间腐蚀再活化率分别为3.83%和4.47%,点腐蚀速率分别为10.74g/(m2·h)和45.97g/(m2·h),盐雾腐蚀速率分别为2.14×10-2 g/(m2·h)和12.32×10-2 g/(m2·h),应力腐蚀开裂敏感指数分别为0.078和0.10;316NG不锈钢中N和Mo元素提高了其耐局部腐蚀性能,因此其耐局部腐蚀性能均优于核电站结构材料321不锈钢的。 相似文献
20.
奥氏体不锈钢的低温离子氮碳共渗研究 总被引:7,自引:1,他引:7
利用低压等离子体辉光放电技术对AISI 316奥氏体不锈钢进行低温离子氮碳共渗硬化处理,处理是在不降低奥氏体不锈钢耐蚀性能的前提下进行的。处理后的奥氏体不锈钢属于一种无氮化铬或碳化铬析出的氮和碳的过饱和固溶体(S相结构)。这种渗入钢中的过饱和氮和碳元素引起奥氏体晶格发生畸变,使渗层的硬度和耐磨性都有较大幅度的提高。由于处理后的奥氏体不锈钢渗层内的最大含氮量和最大含碳量分别出现在不同的深度,因而使离子氮碳共渗处理后的奥氏体不锈钢既有离子渗氮处理的高硬度,又有离子渗碳处理后的高的渗层厚度和良好的硬度梯度等特点。 相似文献