热处理对2.25Cr1MoR钢组织和性能的影响

研究了热处理工艺对2．25Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明，该钢在780℃回火时可获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆性能力，在此基础上得到了该钢板生产制造的热处理工艺参数。实践证明，该工艺合理可行。     

热处理工艺对14Cr1MoR钢的组织和性能的影响

研究了热处理工艺对 14Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明 ,该钢在 90 0℃～ 930℃淬火后 ,在较宽的回火参数范围内 (P =19.74～ 2 0 4 6 ) ,可以获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆化能力。在此基础上确定了适用于该钢板的热处理工艺规范 ,实践证明此工艺合理可行。     

汽轮机叶片用X20Cr13钢的热处理工艺研究

采用正交试验对汽轮机叶片用X20Cr13钢进行了热处理工艺研究，以获得该钢的最佳热处理工艺，并在回火后以不同的速度冷却，以揭示冷却速度对钢的回火脆性的影响。结果，X20Cr13钢的最佳热处理工艺为900℃油淬或风冷，670℃回火，风冷。     

热处理工艺对1.2311塑料模具钢硬度的影响

研究了TMCP+回火热处理和调质(QT)热处理两种工艺对预硬化1.2311塑料模具钢硬度的影响。结果表明,两种工艺路线均可以实现预硬化模具钢的生产。TMCP+回火热处理工艺较优温度区间为580～600℃,调质热处理工艺较优回火温度区间为600～620℃。确定了TMCP+回火热处理生产该模具钢中厚板的工艺路线。     

T10钢模具的强韧化处理

本文论述了T10钢模具经锻造、770～790℃淬火和180～200℃回火常规热处理工艺后的硬度、冲击值、组织及使用寿命。从该材料的强韧化方面考虑,主要研究了改变原始组织和淬火加热温度的影响。试验表明,经调质处理后的T10钢,采用820℃淬火和180～200℃圆火的热处理工艺,使合页精冲下模的使用寿命比常规热处理后的模具提高2.5倍以上。     

15MnMoVN高压容器用钢亚温淬火

15MnMoVN钢是高压球型容器用钢，常规的热处理工艺为950～970℃水冷，650～670℃回火空冷。按此工艺热处理后冲击韧度经常不合格。针对这一情况我们进行了亚温淬火工艺试验。该钢经亚温淬火后冲击韧度提高，满足了设计要求。1试验条件及方法试验用钢的化学成分见表1。原热处理工艺为板材热压后950～970℃保温后水冷，650～670℃高温回火后空冷。处理后的力学性能见表2。其冲击韧度低于产品技术标准AKV＞27）（－20C）。采用的新工艺是940～960℃保温后水冷，然后再加热到840～860C保温后淬火10％NaCI水溶液中，650～670C保温后空冷。…     

热处理对高层建筑用钢组织与力学性能的影响

研究了奥氏体化温度对高层建筑用钢拉伸力学性能、-20℃冲击性能和显微组织的影响,分析了直接淬火+回火、一次淬火+回火和二次淬火+回火热处理这3种热处理工艺,并优化了试验钢的淬火+回火工艺。结果表明:试验钢在这3种热处理工艺下的抗拉强度、屈服强度、屈强比和-20℃冲击功都随着奥氏体化温度的升高呈现降低的趋势,采用一次淬火+回火或二次淬火+回火热处理可以显著降低试验钢的屈强比并提高冲击韧性,适宜的奥氏体化温度为900~1000℃;直接淬火+回火试样的金相组织为回火马氏体,一次淬火+回火和二次淬火+回火试样的金相组织都为回火马氏体+铁素体;同时,在马氏体板条界面和相界面处析出了尺寸不等的细小M23C6相。     

Z12CN不锈钢热处理工艺研究

Z12CN钢为铸造马氏体不锈钢,常用于制作水泵零件。为确定Z12CN钢的最佳热处理工艺,制作了?30 mm×300 mm的Z12CN钢试块,并对其进行了1 020℃保温1.5 h空冷正火和660℃、720℃和760℃回火3 h空冷及760℃回火5 h和7 h空冷。经上述工艺热处理后检测了试块的硬度、强度和冲击韧度以及经最佳工艺热处理后的显微组织。结果表明：随着回火温度的提高,正火后的Z12CN钢强度和硬度降低,冲击韧度提高;回火温度相同,随着回火时间的延长,钢的强度和硬度降低,冲击韧度提高;Z12CN钢的最佳热处理工艺为1 020℃保温1.5 h空冷正火+760℃回火3～5 h空冷,经此工艺热处理的30 mm厚Z12CN试块力学性能满足设计要求,显微组织为正常的回火索氏体。     

30NiCrMoV12钢车轴的热处理工艺

对30NiCrMoV12钢不同热处理工艺后的力学性能和组织进行研究。结果表明,回火温度对调质后力学性能影响较大,但是对晶粒度和组织几乎无影响。最佳热处理工艺为900 ℃奥氏体化,双液淬火冷却后590 ℃回火。该车轴热处理后淬透性较好,整体性能基本一致,各项性能合格并稳定,说明该热处理工艺合理。     

热处理工艺对GCr15钢碳化物球化效果的影响

分别采用常规球化退火、循环球化退火和1050℃高温固溶+700℃高温回火三种不同的预热处理工艺处理后,再用840℃淬火+150℃回火工艺处理了GCr15钢试样,研究了经上述三种工艺处理后GCr15钢试样的金相组织和硬度,分析了实验结果和球化机理。结果表明:GCr15钢试样经1050℃高温固溶+700℃高温回火+840℃淬火+150℃回火的热处理工艺,具有工艺过程简便、可操作性较强、生产周期较短、能耗较低和强韧性较好的特点,其热处理后的金相组织为回火马氏体+细小、圆整、比较均匀弥散分布的碳化物。     

2．25Cr—1Mo型钢的焊后热处理及步冷试验与分析

炼油厂加氢设备“反应产物与混氢油换热器”用SA387Cr22Cl2及SA336Cr.F22钢正火状态下为2．250—1Mo型贝氏体钢，淬透性好，具有一定的淬硬性，可焊性稍差，焊后易产生裂纹，回火抗力较好，但在回火脆化温度400-650℃之间长期使用，易产生脆化倾向，即回火脆性。为满足压力容器设计要求，探讨该钢种的焊后热处理性能，以及模拟在高温下长时间加热、保温和缓慢冷却下，抵抗回火脆化的能力；对此钢进行了焊后热处理工艺及回火脆化敏感性(步冷)试验与分析，据最终产品试板的试验结果，各项技术指标完全符合标准及设计要求。     

锰及热处理参数对中碳低合金耐磨钢组织与性能的影响

研究了Mn和热处理工艺对中碳低合金耐磨铸钢组织和力学性能的影响。结果表明,实验钢的最佳奥氏体化温度为870℃,实验钢经不同温度淬火、低温回火后,钢的硬度变化并不显著,在46~54 HRC之间;w(Mn)1.5%时经870℃奥氏体化+等温淬火和200℃回火热处理,试验钢回火后的组织主要为回火马氏体,材料获得最佳的综合力学性能,是矿用挖掘机铲齿最好材质之一。     

多元合金模具钢的研究

研究了化学成分以及稀土在低铬模具钢中的作用;热处理工艺对该钢性能的影响;通过金相组织分析、力学性能分析、耐磨性以及耐热性分析表明:在1100℃淬火,550～580℃回火2次,强韧化效果显著.     

09MnNiDR耐低温压力容器钢的热处理工艺

研究了09MnNiDR耐低温高韧性压力容器钢的热处理工艺及相应的组织与性能。通过对正火和正火＋回火后试验钢的组织和力学性能进行对比分析,确定了最佳的热处理工艺,热轧钢板经870～920℃正火＋640～680℃回火的热处理后所得钢板综合性能较好满足国标及用户要求。     

用正交试验法设计35Si2Cr钢的热处理工艺

通过正交试验，设计出了３５Ｓｉ２Ｃ钢较为理想的热处理工艺方案：８９０℃油淬＋４００～４２０℃×４５ｍｉｎ回火后水冷．     

热处理工艺对耐磨Cr-Mo铸钢组织和硬度的影响

研究了热处理工艺对含Nb耐磨Cr-Mo铸钢显微组织和硬度的影响。试验结果表明,在880或910℃正火,均可细化钢的铸态组织,并且经910℃正火的钢的硬度更高,珠光体较细小均匀;910℃正火后分别在450、500和550℃回火,在500℃回火的钢的硬度较高。该耐磨Cr-Mo铸钢的最佳热处理工艺为910℃正火然后500~550℃回火。     

H13钢的表面处理技术

研究了H13钢的预先热处理工艺和离子渗氮工艺。结果表明，H13适宜的 预先热处理为1060℃淬火＋580℃回火，在550℃离子渗氮10h，表面硬度达920HV0．1，渗氮层深0．41mm。     

30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后在线热处理工艺的选择

介绍了30Mn2钢HFW焊管焊缝在线热处理的重要性.通过采用5套热处理方案进行试验并对试验结果进行分析后认为,30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后热处理的工艺以高温回火+正火最为合适,回火温度设在600℃左右,正火温度设在940～960℃.采用此工艺,为30Mn2钢HFW焊管整体调质奠定了坚实的基础,排除了焊管整体淬火时焊...     

P20钢预硬化热处理工艺的研究

采用淬火和回火实验研究了塑料模具钢P20预硬化热处理工艺,提出了预硬化硬度的两种计算方法-回火方程计算法和回火参数图解法.结果表明:回火温度和时间是影响预硬化处理P20钢硬度的主要因素.淬火温度的影响较小.P20钢最佳预硬化热处理工艺为860℃×2h淬火+660℃×(0.5～10)h回火.     

热处理对25SiMnNiV钢力学性能的影响

为了研究25SiMnNiV钢的热处理工艺和力学性能,将其分别进行900、920℃淬火和250、350、450、550和600℃回火,通过组织观察、拉伸试验、冲击试验确定25SiMnNiV钢热处理工艺和相关力学性能参数。实验结果表明:25SiMnNiV钢的推荐热处理温度为900℃,无论是低温回火还是高温回火,该钢种均能保持良好的强韧性。