ZG20Mn低合金钢低温脆性研究

为掌握所生产的ZG20Mn材料的低温脆性变化规律,进行了针对性的试验研究.通过对比试验分析不同化学成分下材料的低温冲击性能和微观金相的差异,得到C、Si、Mn、P、S等主要元素的优化含量区间,提高冶金质量,确保在-20℃冲击功吸收能量KV2≥27 J.再对此成分的ZG20Mn材料进行系列低温冲击试验,并通过多种分析手段...     

20Mn水电锻件低温冲击功波动研究

针对20Mn水电锻件冲击功波动大的问题,分析了锻件的化学成分和金相组织,结果表明引起20Mn水电锻件冲击功波动的主要原因是材料微观偏析引起的铁素体网尺寸的差异。通过采用等温退火和调整正火温度两种实验方案来细化偏析区中的铁素体网尺寸,结果表明降低正火温度可以显著细化偏析区中的铁素体网尺寸,提高材料的冲击韧性与均匀性。     

20Mn2镀锌链条脆性原因分析

通过金相显微组织分析、直读光谱化学成分分析、氢含量分析及SEM微观形貌分析等于段,分析了电镀锌后链条脆性的原因结果表明,氢脆是镀锌后链条脆性的主要原因,链条中的原始气孔促进了氧脆的发生和发展.     

提高20Mn2钢锻件屈服强度的实用技术

详细的介绍了提高20Mn2钢锻件屈服强度的工艺试验过程、力学性能测试结果、试验过程中出现的问题及解决办法,提出了提高20Mn2钢锻件屈服强度的工艺措施。     

亚温正火提高34Mn2V钢低温韧性

试验研究了无缝气瓶用３４Ｍｎ２Ｖ钢经亚温正火和不同温度正火后的力学性能，试验表明，利用适宜的亚湿正火可显著提高３４Ｍｎ２Ｖ钢在－５０℃下的冲击韧度，通过显微组织观察，分析了亚湿正火后组织变化，特别是晶粒细化，铁素体量增加，碳化钒形态变化对材料低温韧性提高的影响。     

20SiMn2MoV合金结构钢的低温冲击性能

针对石油钻采设备的服役条件,考察了20SiMn2MoV合金结构钢在-60℃-20℃内的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸等因素的影响。试验结果表明,20SiMn2MoV钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降。在低温（略高于Ac3）淬火＋高温回火时,毛坯尺寸对冲击性能的温度依赖性有显著影响,毛坯尺寸越大,冲击性能随温度下降而降低的变化率越高。在高温淬火＋低温回火时,20SiMn2MoV钢表现出较低的冲击性能,但温度对冲击性能的影响相对较小。适当降低淬火温度,提高回火温度有利于改善20SiMn2MoV钢的冲击性能。冲击断口分析表明,断口上存在着团簇状的碳化物和氧化物颗粒及其脱落后而形成的孔洞,对于钢的冲击性能产生不利影响。     

20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析

针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。     

核电压力容器封头锻件低温冲击不合格分析

通过观察分析冲击试样的断口和金相组织,认为核电压力容器封头锻件低温冲击性能不合格的主要原因是成分偏析,成分偏析导致淬透性差异,使性能热处理后出现组织不均匀,最终导致低温冲击性能不合格。     

G20Mn5索夹铸钢件低温冲击韧性不合格原因分析

通过对比调质处理后G20Mn5铸钢件显微组织及冲击断口形貌,测定断口氧化物成分,分析了影响低温冲击韧性的因素。研究结果表明:冲击韧性降低的主要原因是形成了线性非金属MnS化合物并富集于晶界的脆性组织。在工程应用中,需要严格控制材料中S、Mn等杂质元素含量以及非金属夹杂物的形态和分布,避免线性非金属夹杂物的出现。     

逆转变奥氏体对中Mn钢低温冲击断裂过程的影响

对超低碳7%Mn钢进行了不同温度的回火处理,测定了组织中的逆转变奥氏体含量及其在-60、-100 ℃下的冲击吸收能量,并观察了冲击断口附近的显微组织,进而讨论了逆转变奥氏体含量及稳定性对试验钢低温冲击断裂过程的影响。结果表明:逆转变奥氏体对试验钢低温韧性的影响具有两面性,一方面能够通过相变缓解裂纹尖端的应力集中,改善钢的低温韧性,另一方面,当其稳定性较低时易于在应力作用下大量发生马氏体相变,导致钢低温韧性降低。冲击断口附近产生明显塑性变形的区域都较小,表明在冲击断裂过程中难以通过大范围的TRIP效应实现韧化。     

高锰低镍不锈钢的热处理工艺

以1Mn5Cr10NiMo不锈钢为对象研究了高锰低镍不锈钢的热处理工艺。结果表明,该钢临界转变温度Ar1在750℃左右,Ar3在900℃左右,亚共析钢的临界转变点预测公式预测值基本与试验结果一致;该类钢种只能通过回火降低其硬度,回火温度高于630℃后有二次硬化现象;690℃回火具有最高的强度和冲击性能;低于600℃回火时,有发生脆断的风险,故该钢的回火温度应在600℃以上。     

固溶温度与冷变形量对S32750双相不锈钢管低温冲击性能的影响

通过金相显微镜、扫描电镜及冲击试验对S32750双相不锈钢管的显微组织和冲击吸收能量进行研究,分析了固溶温度和冷变形量对S32750不锈钢管低温冲击吸收能量和显微组织的影响。结果表明:随着冷变形量从30%逐渐增加到60%,γ相的圆度系数从7.10增加到27.25,低温冲击吸收能量逐渐增加,特别是-46 ℃冲击吸收能量增加约2倍,冲击断口形貌发生变化。随着热处理温度从1060 ℃升高到1120 ℃,γ相比例减少,低温冲击吸收能量降低,特别是-40 ℃冲击吸收能量值降低53.4%。     

V添加量对建筑结构用型钢低温冲击性能的影响

以建筑用型钢Q390为对象,研究了微合金化元素V对合金低温冲击性能、韧脆性转变温度的影响。结果表明,添加V后,试验钢的晶粒细化,断口韧窝细小且深,有效提高低温冲击吸收能量,并降低韧脆性转变温度。但V元素的添加量应在0.05wt%左右,否则其作用将减弱。     

20Mn2A圆链钢的鱼眼断裂分析

20Mn2A圆链钢在编链热处理后的拉伸试验中出现了断裂,在大多断口上发现有圆形或椭圆形平台。用扫描电镜、光学显微镜及直读光谱等仪器分别对圆链的断口形貌、组织、化学成分进行了分析。结果表明,圆链钢的化学成分正常,圆链的局部组织为回火马氏体和铁素体,铁素体组织的存在降低了圆链钢的硬度及耐磨性。圆链断口圆形平台的微观形貌为冰糖状沿晶形貌,平台中央有氧化铝类夹杂,这种以夹杂为核心的鱼眼状氢脆是引起圆链断裂的主要原因。     

Q345E 钢板低温冲击不合原因分析及相应措施

针对河北普阳钢铁有限公司生产的36mm 厚Q345E钢板低温冲击韧性不合格问题,进行了试验研究。结果表明,厚度大于25mm钢板组织中出现氮化钛夹杂物是产生该问题的主要原因。为此对钢的化学成分进行了调整,25mm厚以上规格钢板不添加Ti元素,有效改善了Q345E的-40℃低温冲击性能,提高了产品的合格率。     

热输入对9Ni钢焊接接头组织及低温冲击性的影响

采用不同焊接工艺对9Ni低温钢进行埋弧焊接,通过金相显微镜和扫描电镜对其焊缝和热影响区微观组织及断口形貌进行了观察,研究了热输入对焊缝组织及低温韧性的影响.结果表明,随着热输入的增大,9Ni钢的焊缝中枝晶偏析减弱,析出相含量减少,断口韧窝尺寸变大变深,使焊接接头低温冲击性升高.不同热输入下焊接接头各个部位-196℃的冲击吸收功也高于标准值,硬度均小于标准规定的400HV,均满足使用要求.研究结果对9Ni钢的实际焊接提供了理论依据,对正确制订焊接工艺具有一定的指导意义.     

GD钢组织及低温冲击韧性研究

分析了900℃淬火及200℃回火后GD钢的显微组织、硬度及低温冲击的断口形貌,研究结果表明:900℃淬火后GD钢组织由粗针状马氏体、残余奥氏体、碳化物组成,200℃回火时,马氏体中析出部分碳化物,回火组织由回火马氏体和碳化物组成。900℃淬火+200℃回火后的GD钢冲击时,随着温度的降低,其冲击功随之减小,随着GD钢所处的环境温度不断升高,断口宏观形貌中反映起裂区和裂纹纤维扩展区所占比例越来越大,微观形貌中存在解理面、撕裂棱和韧窝,其断裂机理为准解理断裂。     

20Mn2SiVB钢高温等温淬火的显微组织与性能

研究了20Mn2SiVB贝氏体钢经940℃完全奥氏体化后,再进行不同温度和时间的盐浴等温淬火,通过调整贝氏体的相对含量来控制材料热处理后的组织和综合力学性能。结果表明,20Mn2SiVB在420℃等温淬火时,能获得良好的强韧性配合。