45 钢硼-稀土-铬共渗层组织和性能的研究

研究了45 钢硼-稀土-铬共渗组织和性能。结果表明:与单渗硼层相比, 由于共渗层中稀土和铬的存在, 硼-稀土-铬共渗层的显微组织、显微硬度、脆性和耐磨性得到改善, 尤其耐磨性得到显著提高。     

纳米稀土La2O3对Ni基合金喷焊层组织和耐磨性的影响

采用氧-乙炔火焰喷焊技术在Q235钢基体表面喷焊含不同量纳米稀土La2O3的Ni基自熔性合金粉末，对获得的喷焊层进行了组织、结构分析和硬度、耐磨性测定。研究了不同时效温度对喷焊层硬度和耐磨性的影响。试验结果表明，与不含稀土La2O3的喷焊层相比，加入适量的稀土La2O3，可细化喷焊层的显微组织，提高喷焊层的硬度和耐磨性；在一定温度下对喷焊层进行时效处理，可进一步提高其硬度和耐磨性。     

时效处理对Co基合金堆焊重熔层组织和性能的影响

通过金相、扫描电镜显微组织分析, 显微硬度测定, 高温磨损试验, 对经不同工艺参数时效处理的Co基合金堆焊重熔层进行了分析研究。结果表明, 堆焊重熔层组织主要是细小的等轴状枝晶γ-Co及其间分布的共晶组织; 经时效处理后, 主要是γ-Co基体上弥散分布着合金碳化物和骨架状的共晶组织。在时效处理时, 随着时效温度的不断提高, 堆焊重熔层表面硬度随之升高, 在900 ℃时硬度达到最大值, 然后急剧下降; 相比较, 经长时(12 h)时效处理的堆焊重熔层硬度高于经短时(6 h)时效处理。经时效处理的堆焊重熔层高温耐磨性均优于未经时效处理的堆焊重熔层, 并且经短时(6 h)时效处理的堆焊重熔层的高温耐磨性好于经长时(12 h)时效处理。     

喷丸强化对纯钛马氏体疲劳性能的影响

对六方金属纯钛马氏体进行喷丸强化,观察强化层疲劳前后显微组织结构和残余应力的变化,测定强化层内的显微硬度。试验结果表明：喷丸强化层组织中有高密度位错、变形孪晶和变形带产生,变形孪晶交织成栅栏结构;显微硬度显提高;残余压应力在疲劳加载中部分松 。并依上述分析对喷丸提高疲劳强度的机理进行解释。     

火焰喷焊Ni基WC复合涂层的性能研究

通过工艺试验、耐磨试验和显微组织观察分析,研究了氧-乙炔火焰喷焊层的常规性能。试验结果表明:随复合粉末中WC-16Ni含量的提高,涂层显微硬度和耐磨性增加。     

模具线切割表面变质层及显微裂纹的分析与研究

概述了线切割加工模具表面变质层的形成机理与显微组织,介绍了其表面残余应力、抗疲劳强度、显微硬度和耐磨性等力学性能,分析了变质层表面显微裂纹的产生原因与影响因素,并提出相应的处理方法,增强模具表面的抗疲劳强度,以及预防与改善显微裂纹的技术措施,提高模具的加工质量与使用寿命。     

3Cr2W8V模具钢激光表面相变硬化层性能的研究

采用优化的工艺参数,对3Cr2W8V模具钢表面进行激光相变淬火硬化.通过对淬火层显微组织分析及X射线衍射分析发现.淬火层横截面显微组织为淬火马氏体及少量残余奥氏体,并且呈极细的针状.对淬火层进行维氏显微硬度测试,结果表明,淬硬层有均匀硬化的特征.通过激光淬火层与普通淬火层磨损失重的对比发现,激光淬火层的耐磨性较普通淬火...     

预热对K360耐磨钢堆焊层组织与性能的影响

利用药芯焊丝对已磨损的K360 耐磨钢板进行CO 2 气体保护堆焊修复,在焊前进行不同温度的预热处理,并对不同预热处理的堆焊层进行了显微组织、XRD、硬度、冲击韧度及抗磨料磨损性能试验。结果表明,不同预热温度处理的堆焊层的组织均为马氏体+碳化物+少量残余奥氏体;经150,200 ℃预热处理,堆焊层硬度较高,韧性较高,耐磨性也较好,耐磨性分别可达到母材的1.583倍和1.494倍;预热温度250 ℃时,堆焊层的韧性较低,耐磨性也出现大幅下降,仅为母材耐磨性的1.148倍。     

激光扫描速度对Fe基火焰喷焊重熔层组织和耐磨性的影响

采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射物相分析和显微硬度、耐磨性测定等试验手段, 研究了不同激光扫描速度对Fe基火焰喷焊重熔层组织和耐磨性的影响。试验结果表明, 经激光重熔后, 火焰喷焊层的组织得到不同程度细化; 喷焊重熔层的组织主要由γ-(Fe, Ni)及Fe₃Ni₂、FeNi₃、Cr₂B、FeB₂Ni₃、FeCrB等强化相组成; 随着激光扫描速度增加, 喷焊重熔层的硬度提高, 而且耐磨性均优于原始喷焊层。在相同激光扫描功率下, 经200 mm/min激光扫描后, 喷焊重熔层耐磨性最好。     

TiAl基合金高温动态损伤的研究

通过研究ＴｉＡｌ基合金全层片组织试样在高温形变过程中的显微组织结构变化，来探讨高温形变动态损伤过程。研究表明，动态再结晶形成的γ相晶粒与α２／γ晶团组成的晶隅存在，以及这种晶隅上的晶界面变形不协调发展而导致大量缺陷产生，是试样发生动态损伤的主要原因     

超音速火焰喷涂哈氏合金C-276涂层的显微结构与性能

采用超音速火焰喷涂工艺制备了C-276哈氏合金涂层,同时对涂层的显微结构、显微硬度及耐磨性进行了研究.结果表明:涂层为层状结构且致密,与基体结合牢固;涂层与C-276合金粉末均以面心立方的γ相Ni-Cr-Co-Mo合金为主晶相,保持了喷涂粉末材料的性能,但喷涂过程中产生的氧化物与气孔影响了涂层的硬度及耐磨性.     

一种新型耐磨中部槽的强化研究

为提高刮板输送机中部槽的耐磨损性能．利用等离子束表面冶金技术在中部槽的链道部位堆焊一层耐磨合金条带，采用金相显微镜、显微硬度计和湿砂橡胶轮式磨损试验机对冶金层的组织和性能进行了研究，并进行了工况现场试验．研究结果表明：冶金层与基体呈冶金结合，组织形态良好.与普通中部槽相比较，经过处理的中部槽的耐磨性大大提高．摩擦系数有所降低．其使用寿命提高4倍以上.     

WC颗粒改性对复合材料组织和性能的影响

采用液相沉积法在WC颗粒表面包覆一层稀土氧化膜,改善WC颗粒与基体的结合质量,提高复合材料的性能;通过显微组织、硬度测试、磨损形貌及耐磨性分析等手段,研究了颗粒含量对渗层质量的影响,对比了颗粒改性前后对其复合层性能的影响。结果表明,改性后的WC颗粒与基体有更好浸润性,结合质量提高;复合层表面的硬度及耐磨性均比改性前有所提高。     

40CrNiMoA钢表面ESD-IBED复合强化层的组织和性能

研究40CrNiMoA钢ESD-IBED复合表面强化过程,分析强化层的组织、硬度、相组成和耐磨性.结果表明,在ESD-IBED复合沉积层中ESD沉积层占主导地位,它决定了复合强化层的微观组织,而IBED沉积层则起到改善ESD沉积层表面形貌的作用.在相同电参数下,Cr12MoV+Cu复合强化层的显微硬度高于石墨+Cu复合强化层.40CrNiMoA表面的复合强化层具有减摩耐磨性能.尤其是Cr12MoV+Cu复合强化层,耐磨性大约提高4倍,而且摩擦系数仅在0.05左右.     

低合金抗裂耐磨堆焊焊条的研制

针对耐磨料磨损的使用条件,采用正交试验方法优化设计低合金耐磨损抗裂堆焊焊条,通过硬度、金相组织、耐磨性、抗裂性等试验,分析堆焊层的显微组织结构。试验结果表明,堆焊层组织为混合型马氏体和少量残余奥氏体+弥散分布的一次NbC,低碳马氏体和高碳马氏体数量相当。堆焊层硬度达到HRC58,具有高的耐磨性,且该焊条具有较高塑韧性,堆焊层抗裂性高,焊前不预热,焊后不缓冷,连续堆焊不产生裂纹,达到了研究目标的要求。     

CMT堆焊巴氏合金堆焊层组织及力学性能

采用冷金属过渡(CMT)技术在20钢表面制备了巴氏合金堆焊层，利用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、能谱仪、维氏硬度计和摩擦磨损试验机分别对堆焊层的金相形貌、物相组成、显微组织、元素分布、硬度和摩擦因数进行测试。结果表明，巴氏合金堆焊层的相结构并未发生变化，由硬质点SnSb相、Cu₆Sn₅相和软基体α-Sn相组成；由于热输入的降低，巴氏合金堆焊层的冷却速率提高，堆焊层晶粒明显细化，硬度约为40HV_0.1,远高于铸造巴氏合金；由于显微硬度升高，巴氏合金堆焊层的摩擦因数和比磨损率均降低，分别为0.31和1.38×10^-5 mm³/(N·m);巴氏合金堆焊层的磨损机理为磨粒磨损。CMT堆焊技术可有效提升巴氏合金的硬度和耐磨性。     

等离子熔覆涂层截齿的实验研究

利用等离子熔覆工艺 ,在钢基表面熔覆了一层Ni6 0A合金 ,获得了与基体呈冶金结合的涂层 ,熔覆涂层组织由大量的树枝晶组成。这种树枝晶是由高强韧性的镍基固溶体及其上弥散分布的大量硬质相构成。熔覆涂层的高硬度及大量起到耐磨骨架作用的树枝晶 ,使熔覆涂层具有较高的耐磨性。     

不同时效处理对堆焊层的硬度和耐磨性影响

研究了2种不同堆焊材料的堆焊层，随不同温度，不同时间时效处理的组织和性能变化，并采用SEM对其磨损表面微观形貌进行了观察和分析，试验结果表明，不同焊材堆焊层，焊态时硬度高但耐磨性低，堆焊层的焊态与经560℃时效态相比，焊态时的耐磨性较差；相同时效温度（560℃），长时时效硬度比短时时效态低，但其耐磨性优于短时时效态。     

焊后热处理对K360钢堆焊层组织与性能的影响

利用药芯焊丝对已磨损的K360耐磨钢板进行CO 2气体保护堆焊修复,对堆焊层进行了400 ℃左右的回火处理,并对热处理前、后的堆焊层进行了显微组织、硬度、冲击韧度及抗磨料磨损性能试验。结果表明,未热处理堆焊层的组织为马氏体＋网状碳化物＋块状碳化物＋少量残余奥氏体,硬度高,冲击韧性较差,耐磨性可达母材的1.46倍;经热处理后,堆焊层的组织变为回火屈氏体＋碳化物,硬度较高,韧性较高,耐磨性也较好,达到了母材的1.32倍。     

离焦量对ZK60镁合金激光表面熔凝组织及性能的影响

为改善镁合金的耐蚀性,通过激光表面熔凝工艺在ZK60镁合金表面制备熔凝层。采用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、显微维氏硬度计、电化学工作站分析了熔凝层的组织结构、表面形貌、显微硬度和耐蚀性。结果表明,激光表面熔凝处理可极大程度细化镁合金晶粒,熔凝层的厚度和粗糙度随激光离焦量的增大而减小,熔凝层由细小等轴晶和柱状晶组成,相组成主要为α-Mg相和MgZn₂相。当离焦量为5 mm时,镁合金熔凝层的表面形貌和耐蚀性达到最佳,与未处理镁合金相比,熔凝层的显微硬度提高约36.1%,腐蚀电位向正向移动约0.097V。