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我厂去年投产的LC280A车床的40Cr钢齿轮要求渗氮处理。但在装机试车时,噪音很大,达90分贝。经检查发现,齿轮各项尺寸严重超差.尤其是薄片型齿轮(图1),内孔尺寸超差0.07mm。公法线尺寸超差0.05mm。1变形原因(1)渗氮工艺变形我们采用的渗氛工艺为:520C×10h,氨流量为51/min,氨分解率为30%,炉压780~980Pa(80~100mm水柱).(ZBJ36006—88)。随炉冷却至200℃以下出炉空冷。氢原子的渗入,体积处于田胀状态.使齿轮产生变形。(2)基体组织内铁索体含量偏高将齿轮破坏检查,硬度jJ170HBS10/10O/30.((}B/231-8… 相似文献
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预氧化两段快速渗氮 总被引:2,自引:0,他引:2
1预氧化两段快速渗氮工艺的设计我厂是生产电线电缆专用设备和各种非标设备的厂家。主要零件如轴类、齿轮、塑料挤出机螺杆、螺筒要求高硬度、耐磨和抗哨合性能,需要进行渗氮处理。螺杆、螺简、轴类零件材料为38CrMoAl钢,要求渗层深度0.40~0.60mm。38CrMoAl钢制齿轮要求层深0.30~0.50mm,硬度均要求750~1000HV10。40Cr齿轮要求层深0.30~0.50mm,硬度>500HV10。齿轮在渗氮后变形量需控制在最小程度,以便渗氮后直接进入总装。我厂传统的气体渗氮工艺是两段渗氛,共保温44h,生产周期长,生产效率低,成本高,变形大。针对… 相似文献
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加压气体渗氮和氮碳共渗研究 总被引:5,自引:1,他引:5
采用多功能气体渗氮炉,试验研究了加压气体渗氮和氮碳共渗的工艺特性。结果表明,随着炉内压力的提高,氨分解率降低,氨消耗量减少,工艺效果明显增强。渗氮速度比常规工艺提高60%,并在大装炉量(130m2/m3)和较高温度(680℃)下,气体氮碳共渗均可获得优良渗层。 相似文献
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高压泥浆阀阀板及阀杆的气体渗氮 总被引:1,自引:0,他引:1
高压泥浆阀板和阀杆材料分别为35CrMo钢和1Cr13不锈钢,在200℃左右的腐蚀性介质中服役,均要求进行渗氮处理,以提高其耐磨性和耐蚀性。经过多次试验,最终确定采用氮碳共渗,工艺参数为:对于阀板,温度530~540℃,保温时间约10 h,保温期前7 h氨分解率30%~40%,乙醇约1 ml/min,后3~4 h氨分解率60%~80%,乙醇约1.5 ml/min;对于阀杆,温度为500~520℃,其余参数同阀板。 相似文献
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对304、316L奥氏体不锈钢采用不同氮一氢比的气氛,在不同温度和不同保温时间进行了离子渗氮和稀土催渗离子渗氮。结果表明,经580℃在氮一氢比为1:3的气氛中稀土催渗离子渗氮9h,304和316L钢的渗层深度分别为0.12mm和0.112mm,表面硬度达1000HV0.1左右,与常规离子渗氮工艺相比,渗氮时间缩短了1h。 相似文献
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本厂生产的15Cr柴油机活塞销,尺寸如图1。热处理工艺为930℃渗碳后空冷,850CX2h油淬,170℃X3h回火。要求渗碳层深度0.9~1.6mm,表面硬度57~65HRC,强度σb为800~1250MPa。但经几炉处理后发现零件表面有软点,最低硬度为50~55HRC。经金相检查软点部位的过共折和共折层深为0.92~0.97mm,渗层总深为1.21~1.27mm(取过渡区的一半),组织为马氏体和少量碳化物颗粒,碳化物级别≤1级。经化学分析,零件材料成分为含碳量0.16%,含铅量0.73%。零件渗碳后按表1所示工艺重新进行热处理工艺试验,加热时装箱保护,冷却时通压缩… 相似文献
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对0Cr17Ni4Cu4Nb钢在固溶和固溶+时效两种状态下进行两种不同的渗氮工艺试验,探讨了工艺温度、氨分解率、原始组织对该材料渗层深度、渗氮后组织和性能的影响。结果表明:经固溶后是否时效,0Cr17Ni4Cu4Nb钢渗氮后得到的渗氮层深度、表面硬度及心部硬度基本相同,可考虑采用固溶后直接渗氮;540℃渗氮后的性能优于480℃渗氮后的性能。 相似文献
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离子渗氮的质量控制 总被引:2,自引:1,他引:2
用LD-100型离子渗氮炉对泵的轴、套、盘、环等进行渗氮。使用材料为38CrMoAl、35CrMo、45、40Cr、1Cr13、2Cr13、1Cr18Ni9Ti、CuMo钢和球铁。渗氮件表面呈银白色,渗层脆性为1级。抽样检查结果如图1。为了控制离子廖氮质量,应注意以下几个方面。1零件准备(1)调质处理其目的是作组织准备,使零件基体为回火索氏体组织,以提高基体强度和韧性及疲劳性能。实践表明,调质比未调质的试样渗氮效果明显。同样工艺条件下,调质后诊氛层深度可提高20%以上,硬度也有所提高。如38CrMoAI钢件520CX8h离子修氛,经调质试样渗层平均硬度128… 相似文献
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我国某钢铁公司引进的一条轧钢生产线在组装过程中,外方发现其中的轧钢卷取机扇形块的渗氮层深度检测值低于图纸要求。由于扇形块是轧钢卷取机中的关键件,因此必须进行补渗处理或重新加工处理,但工期所限,决定委托国内企业进行补渗处理。我所被外方选中作为处理单位。1 扇形块的渗氮技术要求及补渗前状态扇形块的材料为30CrNiMo8,尺寸见图1,数量为2块。表1为其渗氮技术要求及补渗前状态。2 补渗工艺及防畸变措施(1)补渗工艺 采用扩散加强渗的两段法渗氮工艺,渗氮温度为520~560℃。在渗氮初期采用H+轰击工件表面,使其原表面的氮化… 相似文献
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球铁曲轴常常由于渗氮层薄、质量不稳定而引起断裂失效,本课题研究了球铁曲轴加氧渗氮工艺。对球铁试样经570℃、580℃,不同氨气流量和氧加入量渗氮4h后的表面硬度、渗层深度及渗层组织进行分析,结果表明,加氧渗氮可获得比常规气体氮碳共渗更高的表面硬度和渗层深度。优选出的适合于球铁曲轴的加氧渗氮工艺为:570℃保温4h,氨气流量2000L/h,氧气流量10L/h,炉压35mm水柱;或580℃保温4h,氨气流量1800L/h,氧气流量10L/h,炉压35mm水柱,二种工艺均可获得深度超过0.20mm、表面硬度600HV0.1以上的渗层。 相似文献
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渗氮-氧化复合热处理对钢件抗蚀性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
钢件经渗氮-氧化复合热处理后,抗蚀性能大为提高。20钢试件在5%NaCl水溶液中的浸泡试验,全部表面锈蚀所需时间,未处理件是24h(呈红色)、氧化处理件是54h(呈红色)、渗氮处理是96h(呈黄色)、而复合处理件则长达365h(呈浅黄色)。40Cr钢试件油田污水浸泡试验20天的失重率,复合处理件是渗氛件的13.6%,是本处理件的7.3%。35CrMo钢试件油田污水浸泡8天后的失重率,如以来处理件作为100,复合处理件是1.08、渗氮件是20.2。 相似文献
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材料、装炉量和氨分解率对气体渗氮效果的影响 总被引:5,自引:2,他引:3
作者结合多年的生产实践,总结了工件材料、装炉量和氨分解率等因素对气体渗氮效果的影响,并且为保证渗氮质量提出了相应的措施。1气体渗氮的材料选择传统气体渗氮和离子渗氮一直将38CrMoAl钢作为渗氮专用钢。如今这一观念已经受到生产实践和渗氮工艺发展的冲击... 相似文献