Zn─22％Al合金的电致超塑性效应

以普通处理的Ｚｎ２２％Ａｌ合金为研究对象，研究了脉冲电流对其超塑性效应的影响。结果表明，合金的延伸率显著提高并以更高的ｍ值为特征；最佳超塑变形温度扩宽为一区间。电镜观察表明，合金局部表现出强烈的变形强化特征，同时局部又以很高的应力松驰为特点，这两个过程达到动态平衡，有效地提高了合金的均匀变形能力     

机械合金化的氧化物弥散强化钨合金动态变形行为

穿甲弹高速撞向装甲板时，发生“自锐化”现象，此时弹头的边部剥离掉，使穿甲更有效。最近关于钨高密度合金穿甲弹的研究集中在提高“自锐化”能力上。对于贫铀合金穿甲弹来说，这一现象与绝热剪切带的形成有关。当穿甲弹以极高的应变率变形时，变形是局部的，并且由于温度的升高发生热软化使变形速率进一步增大，形成绝热剪切带。但是由于钨高密度合金的热导率极高，绝热剪切带不易形成，或形成的程度很轻。要提高钨高密度合金的自锐化能力，必须从研究合金的显微结构等因素入手，如钨颗粒的尺寸和形状；机械性能如硬度、强度、延伸率和断…     

γ-TiAl合金的空蚀行为

利用超声振动空蚀试验设备研究了具有单相γ-TiAl组织的Ti-50Al合金的空蚀行为，借助于SEM分析了其空蚀表面，并用洛氏硬度仪模拟空蚀过程中微射流所产生的局部载荷对Ti-50Al合金的作用，测量了其在加载过程中的变形能。结果表明：Ti-50Al合金具有优异的抗空蚀性能，空蚀26h后的累积体积损失量仅为0．926mm^3。该合金优异的抗空蚀性能归因于其在局部载荷作用下有较高的变形能和加工硬化能力。Ti-50Al合金的空蚀是由于晶界阻碍变形,造成应力集中，使裂纹沿晶界形成，导致材料沿晶剥落。     

易切削Cu-Zn-Se-Bi-Sn合金位错对流变应力影响的研究

采用Gleeble-1500热模拟机研究了Cu-Zn-Se-Bi-Sn合金在变形温度为550～700℃,变形速度为0.1s-1时的流变应力变化规律,利用TEM观察了该合金的位错结构。结果表明:Cu-Zn-Se-Bi-Sn合金高温动态再结晶明显降低了合金的流变应力,变形量在0.15～0.8时,流变应力趋于稳定;Cu-Zn-Se-Bi-Sn合金中存在Bi2Se3相,当变形温度低于700℃时,因其钉扎作用造成局部位错密度高,使变形过程中的流变应力增加。     

等通道转角挤压对Mg-4Zn-1Mn-0.2Ca合金显微组织与腐蚀性能的影响

探讨了等通道转角挤压对生物医用合金材料Mg-4Zn-1Mn-0.2Ca合金显微组织和腐蚀性能的影响。通过对挤压态Mg-4Zn-1Mn-0.2Ca合金进行共8道次的等通道转角挤压变形，获得了不同状态的合金，并对3种不同状态的试样进行了显微组织观察。8道次变形后合金的晶粒尺寸最小为10.52μm,且组织更均匀。采用浸泡实验测得了合金在模拟体液中的腐蚀速率，其中8道次变形的合金的腐蚀速率最低，为1.897 mm·y^-1,并通过电化学实验进一步分析了等通道扭转挤压变形后合金腐蚀行为的变化。结果表明：等通道转角挤压变形后挤压态Mg-4Zn-1Mn-0.2Ca镁合金的晶粒逐渐细化且组织更加均匀，随着挤压道次的增加，合金在模拟体液中的局部阻抗逐渐提高，耐蚀性得到了改善。     

含钪Al-Cu-Li-Zr合金的热处理

通过显微组织观察和室温拉伸实验，研究了固溶处理制度和时效前预变形对含Sc的Al-Cu-Li-Zr合金力学性能与显微组织的影响。结果表明：适当提高固溶温度或延长固溶时间可以促进合金中过剩相的溶解，提高合金的强度和塑性；时效前适量的预变形促进T1相的大量弥散、细小析出，显著提高合金强度。过大的预变形量使T1相变得粗大且分布不均匀，合金强度降低。合金适宜的固溶制度为530℃，保温60min，适宜的预变形量为3．5％。     

土耳其亚萨公司又添5台铸轧机

陈文、林林、邓成林在《铝加工》2007年第5期发表的《3104铝合金热变形流变应力模型》一文，研究了3104合金的高温流变应力与变形程度、应变速率和变形温度之间的关系，对其高温变形特性进行了探讨，建立了合金在热变形条件下的流变应力模型，为3104合金罐料轧制工艺优化和提高产品品质提供了指导。     

1420铝锂合金模锻件锻造工艺的研究

利用高温变形实验，研究了1420铝锂合金在不同变形条件下的变形行为，获得合金的塑性图、变形抗力图、晶粒尺寸－变形程度关系图，确定出合金的锻造工艺参数：锻烧温度为350－420℃，临界变形程度为8％－10％，变形速率以低速为宜。结合实际情况，制定出合理的、经济的1420铝锂合金模锻件成形工艺，即6000t水压机上多方锻开坯→车成锥体→8000t卧式挤压机上终压模成形。生产出的1420合金模锻件尺寸精度高，综合性能优良。     

AZ31镁合金等径角变形与断裂行为研究

研究了AZ31镁合金在150～250℃、等效应变速率0.001～0.25 s-1内一道次等温等径角变形(ECAP)过程中的变形与断裂行为。剪切带和剪切断裂的观察结果可由量化应力集中趋势的局部流变集中参数α来预测。结果表明,AZ31镁合金在ECAP变形过程中极易发生局部剪切,而均匀变形只发生在高温和低应变率条件下;通过材料性能对局部流变趋势的影响,可选择最优的加工方案,以获得材料的均匀变形。     

置氢Ti-55钛合金变形本构方程及高温增塑机理研究

钛合金的热氢工艺能够有效改善合金的热加工性能,进一步优化钛合金超塑变形条件。以Ti-55钛合金为研究对象,通过高温拉伸、金相观察等方法,建立了原始合金及置氢合金的高温变形本构方程,研究了原始合金和置氢合金的超塑变形行为以及变形后的微观组织,得出了合金氢致高温增塑的微观机理。研究发现,置氢能够降低合金的热变形激活能,置氢0.1 wt%合金相较于原始合金和置氢0.3 wt%合金具有更高的应变速率敏感性指数,达到了0.516;置氢0.1 wt%合金在变形过程中β相含量稳定,且在α相晶界上保持均匀分布,协调变形能力较强,能够抑制颈缩的形成,有利于提高伸长率,改善材料力学性能。     

挤压态HNi55-7-4-2镍黄铜合金的热变形行为和加工图

首先，以挤压态HNi55-7-4-2镍黄铜合金为对象，应用热模拟机Gleeble-3500对其进行等温热压缩实验，研究该合金在600～800℃和0.01～10 s^-1条件下的热变形行为。其次，基于动态材料模型和极性交互模型，分别建立HNi55-7-4-2镍黄铜合金的Prasad、Murty和PRM加工图，并结合不同变形条件下的微观组织演变，对比3种加工图的预测效果。结果表明：Murty加工图预测效果最差，而Prasad加工图和PRM加工图预测效果较好。HNi55-7-4-2镍黄铜合金的最优热变形加工参数范围为：变形温度为600～725℃,应变速率为0.01～0.07 s^-1和变形温度为740～800℃,应变速率为0.05～1 s^-1。失稳区的变形机制为局部塑性流动和混晶组织，安全区的变形机制为动态再结晶。     

GH2674合金大型涡轮盘锻造成形技术

通过热模拟压缩试验研究了变形温度和变形速率对GH2674合金组织和性能影响,试验温度范围为950～1200℃,应变速率为0.01、0.05、0.1和1.0s-1,变形量为65%;同时采用有限元法模拟分析了GH2674合金大型涡轮盘的成形过程,创造性的提出局部成形的方法,并对局部成形过程中应变场及载荷分布情况进行分析,从而确定了GH2674合金大型盘件合适的热成形工艺,并生产出了符合标准要求的直径达φ2200mm的GH2674合金大型涡轮盘锻件。     

冷变形对2324合金的组织和性能影响

本文通过性能测定和透射电子显微镜观察，研究了冷变形对２３２４合金的组织和性能影响，试验结果表明：随变形量的增加，抗拉强度提高，ＫＩＣ和环形应力腐蚀性能降低。当变形量为７－１３％时，２３２４合金具有良好的综合性能。     

含钪Al-Cu-Li合金的形变时效研究

通过显微组织观察和室温拉伸试验，研究了形变时效对含钪Al-Cu-Li合金组织和拉伸性能的影响。结果表明，时效前的预变形能促进T1(Al2CuLi)相弥散细小的析出，显著提高合金的强度，使时效峰值提前。合金的强度随预变形量的增大而升高，但预变形量过大，不利于T1相的析出形态和分布，影响合金的性能。在本试验条件下，该合金的最佳预变形量为3．5％。     

热力因素对合金元素在Ti-24Al-15Nb-1．5Mo／TC4焊接界面上扩散规律的影响

研究了2种状态的金属间化合物基合金Ti-24Al-15Nb-1．5Mo与TC4钛合金毛坯经真空电子束焊接后，锻造温度、热处理制度、变形量等热力因素以及它们的交互作用对合金元素Al，Nb，V在焊接界面上扩散规律的影响。研究发现：增加变形和提高热处理温度，可以增大原子迁移的动能，有利于提高合金元素的扩散速度，均匀焊缝显微硬度：加大变形量，有利于提高品格畸变能并细化晶粒、改变相的形态、减小相的尺寸，缩短合金元素的扩散路程。Nb在重新凝固区Ti-24Al-15Nb-1．5Mo一侧浓度高于合金的名义成分是由于在焊缝区α2→α变化时，Nb从DO19结构点阵中扩散出来，填补Al，Mo扩散后的空位，造成局部堆积所致。变形后热处理规范的不同，导致焊缝区的显微硬度不同，这与热处理过程中显微组织变化有关。     

热机械加工对AA2099铝锂合金局部腐蚀敏感性及其扩展机理的影响（英文）

为了突出特定显微组织组成对AA2099铝锂合金严重局部腐蚀的影响,对比研究了固溶、预冷变形及人工时效状态下AA2099合金的腐蚀行为。通过浸泡和动电位极化在合金表面引入局部腐蚀;采用扫描电子显微镜和透射电子显微镜表征合金的显微组织和腐蚀形貌。研究表明:该合金的严重局部腐蚀敏感性与其热机械加工过程密切相关,且合金元素的存在方式影响腐蚀的扩展机理。T8状态合金的严重局部腐蚀敏感性比其他状态合金更高;当进行动电位极化时,固溶和T3状态合金表现为晶体学腐蚀特征而T6和T8状态合金表现为局部区域晶粒和晶界的择优腐蚀。     

GH742合金大锭型自耗锭的热变形行为和热加工工艺

对GH742合金自耗锭（Ф508mm）的热变形行为及热加工工艺进行了研究。结果表明，在试验条件范围内，GH742合金的流变应力随变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大，提高变形温度能够有效地促进动态再结晶过程。GH742铸锭变形温度应在1075℃以上，变形量控制在40%-60％。新型保温技术适用于难变形高温合金的自由锻开坯。     

Mg-5.6Zn-0.7Zr-0.8Nd合金高温塑性变形的热/力模拟研究

采用Gleebe-1500热／力模拟机研究了Mg-5．6Zn-0．7Zr-0．8Nd合金在应变速率为0．1，0．01和0．002s^-^3、变形温度为373—673K,最大变形程度60％条件下的高温塑性变形行为．分析了合金流变应力与应变速率、变形温度之间的关系，计算了高温变形时变形激活能和应力指数，并观察了合金变形过程中显微组织变化情况．结果表明：Mg-5．6Zn-0．7Zr-0．8Nd合金在热变形过程中不同温度下流变应力呈现不同形式，分析可知加工硬化、动态回复和动态再结晶在不同温度和不同应变速率下各自起到了重要的作用，合金变形激活能随应变速率增加而升高．在473K温度以上变形，合金发生明显动态再结晶且动态再结晶晶粒非常细小，晶粒尺寸为5—10μm，从而可明显提高合金的塑性．     

预变形对2519铝合金组织与力学性能的影响

通过拉伸测试、显微硬度测试、透射电镜及扫描电镜分析等手段研究了预变形对2519铝合金组织与力学性能的影响.结果表明:预变形降低了合金于180℃时效第一阶段的硬化效果,提高了合金峰值硬度及强度,缩短了峰值时效时间.预变形合金强度、硬度的提高是由于θ′相的数目增加和尺寸减小.细小弥散的θ′相有利于阻碍位错的运动,提高了合金的强度,同时也降低了合金的塑性.综合考虑合金的强度和塑性,2519铝合金时效前的预变形以15%为宜.     

C276合金的热变形行为(英文)

采用万能材料试验机,研究C276高温合金在变形温度650～750°C、变形速度0.35～35mm/s条件下的高温拉伸变形行为,分析了变形温度、变形速率对 C276 合金变形行为的作用及影响规律。结果表明:变形温度和变形速率对合金流变应力有显著影响,流变应力随着变形温度的升高而降低,随着变形速率的提高而增大。在温度为700°C、应变速率为0.35mm/s和3.5mm/s时,曲线呈现出明显的稳态流变应力特征,合金变形机制以动态回复为主;在温度为 750 °C时,随着应变量的增加,合金内发生动态再结晶。利用Zener-Hollomon参数建立了C276合金的变形抗力模型, 求得变形激活能为327.66kJ/mol。