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通过热膨胀相变仪得到热膨胀曲线,结合显微组织和硬度测试结果,绘制Si-Mn-MoCr-V低碳贝氏体钢的静态过冷奥氏体连续冷却转变曲线;利用热模拟试验机在奥氏体区对试验钢进行不同变形量的压缩变形,随后冷却到不同温度保温150s再空冷至室温,研究了奥氏体区压缩变形对贝氏体相变和显微组织的影响。结果表明:未经奥氏体区压缩变形、奥氏体区单道次压缩变形40%、奥氏体区两道次压缩变形58%条件下,试验钢贝氏体相变起始温度分别约为400,385,300℃;奥氏体区压缩变形后试验钢在冷却过程中的贝氏体相变延迟,相变起始温度降低,且变形量越大,贝氏体相变的起始温度越低;与未奥氏体区压缩变形试验钢相比,奥氏体区变形后试验钢在冷却过程中形成的贝氏体组织明显细化,晶粒取向增多,且硬度明显升高。 相似文献
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准贝氏体钢渗碳特性及冲击磨损性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了准贝氏体钢渗碳特性及渗层冲击磨损性能。结果表明,准贝氏体钢渗碳后空冷,渗层最外层组织为高碳马氏体和残留奥氏体,无碳化物及石墨相析出,心部组织的准贝氏体。 相似文献
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氢对贝氏体辙叉钢摩擦磨损行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以贝氏体辙叉钢为研究对象,利用摩擦磨损试验机、场发射扫描电子显微镜、X射线衍射研究不同含氢量的贝氏体辙叉钢的摩擦磨损行为,并与普通高锰钢的耐磨性进行对比。结果表明,氢可以明显地提高贝氏体辙叉钢的耐磨性;贝氏体钢的耐磨性能明显高于高锰钢。贝氏体辙叉钢在小载荷下为磨粒磨损机制,在大载荷下为粘着磨损。氢降低贝氏体辙叉钢中残余奥氏体的稳定性,在摩擦磨损过程中,氢促进贝氏体辙叉钢残余奥氏体相发生应变诱发马氏体相变,使贝氏体辙叉钢摩擦磨损表面的硬度显著提高,在加工硬化和应变的共同作用下,增强了贝氏体辙叉钢的抗摩擦磨损的能力。 相似文献
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分析了渗碳淬火齿轮残余应力的形成,建立了一种含相变塑性的热弹性本构关系.利用有限元方法对一个渗碳淬火齿轮的残余应力进行了计算.并与实验结果进行了比较,讨论了引入相变塑性的效果. 相似文献
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轧机轴承一般载荷条件是中重载荷和冲击载荷,因此,最适用的材料为渗碳轴承钢。从产品设计的角度对轧机轴承渗碳钢的选择和渗碳层的设计作了实用性介绍。同时指出了对于有关材料设计的内容和要求,还必须通过渗碳热处理工艺的有效保证,最终获得预期的效果。 相似文献
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根据实际生产的需求,选取不同比例的渗氮气氛与渗碳气氛对35CrMo钢进行了离子氮碳共渗表面化学热处理,对渗层的厚度、硬度、元素成分分布等进行了分析。实验研究结果表明,渗氮气氛与渗碳气氛的比值为6∶1~10∶1较为合适。经处理后的机车牵引连接销表面硬度HV0.1能达到665,渗层深度为0.16mm,满足图样技术要求。此工艺可广泛应用于高速客运机车高精度、高性能要求的牵引配件。 相似文献
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主要研究铸态锰钢加入适量Mo、V、Ti、RE等元素的显微组织和力学性能。研究结果表明:当化学成分(质量分数)设计为1.0%C,4%Mn,1%Si,钼铁加入量为总重量的1%,钛铁为0.8%,钒铁为0.6%,稀土硅为0.3%,可获得贝氏体组织,并具有较好的综合力学性能,而且在非强烈冲击工况下具有高抗磨性。 相似文献
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GCr15钢B_下-M复相组织中下贝氏体的显微组织分析 总被引:1,自引:0,他引:1
用光学显微镜及透射电镜分析了GCr15钢B下 M复相组织中下贝氏体的转变过程及下贝氏体的特征。结果表明 :随等温时间的延长 ,下贝氏体量不断增加 ,剩余奥氏体的含碳量也不断提高 ,所析出的碳化物也逐渐长大变粗。 相似文献
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超高强度钢40CrNi2Si2MoVA贝氏体等温淬火工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
对超高强度钢40CrNi2Si2MoVA进行贝氏体区短时间等温淬火,得到马氏体加下贝氏体和少量残余奥氏体的复合组织,考察了等温时间的变化对材料显微组织和力学性能的影响,并进一步得出了此条件下该钢的最佳热处理工艺.结果表明:当等温时间在100~150 s时,得到以马氏体为主,含20%左右下贝氏体和少量稳定残余奥氏体的组织. 相似文献