新型增韧剂在尼龙6上的应用

比较了增韧剂I-NY与橡胶类、聚烯烃类增韧剂对尼龙6性能的影响。结果表明，随着增韧剂I-NY用量的增加，尼龙6的缺口冲击强度显著提高，当其质量分数为15％时，缺口冲击强度为28kJ／m^2，是纯尼龙6的10倍；且在改善冲击强度的同时，材料的弯曲和拉伸强度下降较少，是一种比较理想的尼龙增韧剂。     

超韧PBT/PC共混物的研制

研究了3种增韧剂SWR-6B、AX8900和EXL-2691A对PBT/PC(80/20)共混物力学性能和耐热性的影响,并用扫描电子显微镜对PBT/PC共混物的微观形态结构进行了分析。结果表明,随着增韧剂用量的增加,PBT/PC共混物的缺口冲击强度不断提高,当3种增韧剂各自的用量增加到20份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度均达到600 J/m以上,约为未加入增韧剂时的10倍;当增韧剂的用量增加到30份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度达到900 J/m以上,同时共混物的拉伸强度和弯曲强度降低,而维卡软化温度仍高于200℃。     

增韧剂对玻纤增强尼龙66力学性能的影响

将玻纤增强尼龙66(PA66)和增韧剂通过双螺杆熔融共混挤出,制备增强增韧尼龙66复合材料。研究了三种增韧剂的加入量对尼龙66/玻璃纤维复合材料的拉伸强度、冲击强度及弯曲强度等力学性能的影响。实验结果表明:随着玻璃纤维含量的增加,共混体系的拉伸强度有大幅度的提高;随着增韧剂加入量的增加,尼龙66/玻璃纤维复合材料的拉伸强度和弯曲强度降低,冲击强度提高。增韧剂CMG9802的增韧效果优于另外两个增韧剂。     

不同增韧剂在常温和低温下对PA6缺口冲击性能影响的研究

研究了增韧剂的种类及用量对于增韧尼龙6的性能影响,尤其是对常温及低温缺口冲击性能影响,并结合不同增韧剂的玻璃化转变和结晶行为来分析其对性能的影响。结果表明,增韧剂用量提升,增韧尼龙6的强度下降,韧性提升;相同增韧剂用量下,EPDM-MAH增韧PA6相比于POE-MAH增韧PA6具有更好的低温缺口冲击性能;EPDM-MAH增韧剂的玻璃化转变温度越低,低温下的增韧效果越好。     

共聚PA6/66在PA66/GF复合材料中的应用

以共聚尼龙(PA)6/66和POE-g-MAH作为增韧剂,采用熔融共混法对PA66/玻璃纤维(GF)复合材料进行增韧改性,考察两种增韧剂用量对其结晶行为、力学性能、热变形温度(HDT)和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,高用量的POE-g-MAH对复合材料中PA66的结晶有一定阻碍作用,而共聚PA6/66对PA66的结晶性能影响较小;随着共聚PA6/66和POE-g-MAH用量的提高,PA66/GF复合材料的冲击强度明显提高,拉伸强度、弯曲强度和HDT则逐渐下降;与POE-g-MAH相比,共聚PA6/66对拉伸及弯曲强度和HDT的不利影响较小,且略微提高了复合材料的MFR,而POE-g-MAH大幅降低了复合材料的MFR。当两种增韧剂的质量分数均为12%时,共聚PA6/66和POE-g-MAH增韧的复合材料的无缺口冲击强度和缺口冲击强度基本相当,但前者在拉伸强度、弯曲强度、HDT和MFR方面均有更明显的优势。     

引发剂和活化剂用量对MC尼龙性能的影响

通过改变催化剂(包括引发剂和活化剂)用量合成四个系列MC尼龙,研究了引发剂和活化剂用量的变化对MC尼龙合成、结构和力学性能的影响。实验结果表明：引发剂和活化剂的用量对MC尼龙的对聚合速率、单体转化率、结晶度和结晶温度有一定的影响,同时也对拉伸强度、缺口冲击强度、弯曲强度和弯曲模量影响很大。     

耐高寒玻纤增强尼龙的制备及性能研究

以尼龙66(PA66)为基体树脂、玻璃纤维为增强体,选用马来酸酐接枝聚烯烃弹性体(POE-g-MAH)为增韧剂并添加适宜复合添加剂,通过熔融共混的方法制备了一系列高强增韧尼龙材料。研究了增韧剂添加量及复合添加剂对材料力学性能的影响,并对其在常温、低温及高寒条件下的性能进行研究,结合扫描电子显微镜(SEM)对复合材料的微观形貌进行表征。结果表明,随着增韧剂添加量的增加,材料的拉伸强度、弯曲强度和无缺口冲击强度逐渐降低,缺口冲击强度逐渐增加,当增韧剂添加量为6份时材料的综合力学性能最优;在低温处理时材料的性能变化主要发生在开始处理的2 h内,且随着低温处理时间的延长以及温度的降低,材料的缺口冲击强度均逐渐降低、无缺口冲击强度均逐渐增加,且适宜复合添加剂的加入会改善材料的热稳定性以及玻璃纤维与基体树脂之间的界面结合性。综上所述:增韧剂添加量为6份,选用适宜复合添加剂制备材料中的玻纤与基体树脂结合性更好,材料力学性能及耐高寒性能最优。     

尼龙6粘度对增韧剂增韧效果的影响

采用不同增韧剂对4种粘度的尼龙(PA)6进行增韧,研究了PA6粘度对增韧效果的影响.结果表明,随着增韧剂含量的增加,PA6的悬臂梁冲击强度增大,拉伸及弯曲强度有所降低,PA6粘度越高增韧效果越好,在PA6YH3400中增韧剂B质量分数为20%时,PA6的缺口冲击强度最高,达到840J/m.     

尼龙弹性体增韧尼龙6性能研究

为考察尼龙弹性体(TPAE)作为增韧剂使用的性能,使用马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和两种TPAE(硬度分别为30D,45D)作为增韧剂添加至尼龙6树脂,研究不同增韧剂添加量情况下,改性尼龙6的性能的变化规律.研究发现,材料的拉伸强度、弯曲强度、耐热性能和流动性都随着增韧剂用量的增加而下降,而且下降...     

新型PA6/PPO合金的研制

采用最新的相容化技术和掺混技术，在尼龙6（PA6）和聚苯醚（PPO）树脂中，加入自制的相容剂，复合增韧剂等，经双螺杆挤出机共混制备出PA6／PPO含量。讨论了相容剂种类及用量，PPO用量，增韧剂的种类对PA6／PPO合金性能的影响。结果表明，当PPO用量为45％，相容剂用量为5％，复合增韧剂用量为10％时，合金的综合性能较好，合金的缺口冲击强度为33.4kJ/m^2，拉伸强度为48.7MPa，弯曲强度为72.0MPa弯曲弹性模量为1750MPa，介绍了PA6／PPO合金的用途。     

SEBS-g-MAH增韧尼龙1012的研究

选用SEBS-g-MAH作为增韧剂,采用熔融挤出的方法制备了尼龙1012/SEBS-g-MAH的共混合金,并对其力学性能和微观形态结构进行了研究.结果表明,随着SEBS-g-MAH用量的增加,共混合金的缺口冲击强度明显提高.当SEBS-g-MAH质量分数为15%时,其缺口冲击强度为125 kJ/m2,是纯尼龙1012的20倍左右,而拉伸强度和弯曲强度保持在70%以上.通过微观形态的研究得出增韧机理为银纹-剪切带增韧机理.     

PFPA1212/SEBS-g-MAH共混合金力学性能和微观结构的研究

制备了石油发酵尼龙1212／SEBS－g-MAH共混合,工对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明，随着增韧剂含量的增加，共混合金的制品冲击强度显著提高，当增韧剂含量为25％时，缺口冲击强度为61.26kJ/m^2，是纯尼龙1212的15倍，拉伸强度保持率是纯尼龙1212的90％。微观结构研究表明，尼龙1212的断裂属于韧性断裂，增韧后的尼龙1212制品冲击断面有明显的应力发白现象，冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多。     

增强增韧抗静电尼龙612材料的制备及性能

采用熔融共混法制备了增强增韧抗静电尼龙(PA)612材料,探讨了抗静电剂种类及用量对PA612材料抗静电性能的影响,同时研究了玻璃纤维(GF)和增韧剂三元乙丙橡胶接枝马来酸酐用量对材料力学性能的影响。抗静电性能测试结果表明,石墨烯、碳纳米管在表面电阻方面的渗流阀值明显小于导电炭黑,即石墨烯、碳纳米管对PA612的抗静电效果优于导电炭黑;高用量下,添加碳纳米管的材料表面电阻比添加石墨烯的低一个数量级,但碳纳米管的成本较高。力学性能测试结果表明,GF能大幅提高材料的拉伸与弯曲强度,增韧剂能大幅提高材料的冲击性能,当增韧剂质量分数不高于10%时,材料的拉伸与弯曲强度下降幅度较小。当抗静电剂石墨烯、GF及增韧剂质量分数分别为3%,40%和10%时,制得的PA612材料具有较好的综合性能,其拉伸强度为120 MPa,弯曲强度为210 MPa,常温缺口冲击强度为10 k J/m~2,-45℃缺口冲击强度为9.6 k J/m~2,表面电阻为1×1011Ω,可满足PA612在储存、运输和使用过程中的抗静电要求。     

氯化聚乙烯对ABS/PVC合金性能的影响

以氯化聚乙烯(CPE)为增韧剂,用双螺杆挤出机共混制备丙烯腈-丁二烯-苯乙烯塑料(ABS)/聚氯乙烯(PVC)合金。研究了PVC及CPE用量对ABS/PVC合金的拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度、维卡软化温度、氧指数和熔体流动性的影响。结果表明,随着PVC用量的增加,ABS/PVC合金的拉伸强度略有增加,弯曲强度基本不变,冲击强度呈现先略增加然后显著降低的趋势,维卡软化温度降低,氧指数增加;随着CPE用量增加,ABS/PVC合金的缺口冲击强度增加,拉伸强度和弯曲强度降低,氧指数和维卡软化温度变化很小,当ABS/PVC/CPE为40/60/15时,合金的拉伸强度为39.8 MPa、弯曲强度为60.8 MPa、缺口冲击强度为18.3 kJ/m2,氧指数为29.7%。     

新型增韧剂对聚碳酸酯的增韧研究

采用不同种类增韧剂对聚碳酸酯(PC)进行增韧研究,通过冲击试验机、熔体流动速率测定仪、多功能材料试验机和电子分析天平测试了材料的缺口冲击强度、熔体流动速率、拉伸强度、弯曲强度和制品开裂时间。结果表明,随着新型双官能化增韧剂KT-30用量的增加,PC的冲击强度显著提高,材料的熔体流动性和弯曲性能下降较少,而且耐应力开裂性高;KT-30在PC中有很好的分散性,可直接注塑加工;当KT-30用量为5%(质量分数,下同)时,冲击强度约为纯PC的5倍,达到40.8kJ/m2。     

LED用导热尼龙6复合材料的制备与性能研究

通过PA6与导热填料、增韧剂等共混经双螺杆挤出机挤出制备了一种适用于LED灯座用的尼龙复合材料。研究了2种不同增韧剂的用量对导热系数及力学性能的影响;并利用此2种增韧剂复配,研究了其不同的复配比对导热系数及力学性能的影响,得到了最佳配比,在该配比下拉伸强度59.3 MPa,断裂伸长率12%,弯曲强度122 MPa,悬臂梁缺口冲击强度4.1 Kj/m~2,导热系数1.421 W/m K,具有优良的力学性能与导热性能。     

增韧尼龙612/尼龙6合金的性能

采用双螺杆挤出机对尼龙612 (PA612)及PA612/尼龙6 (PA6)合金进行增韧改性,研究了增韧剂类型、添加量对PA612以及PA6添加量对增韧PA612/PA6合金的力学性能、熔体流动速率和维卡软化点温度的影响。结果表明,三元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g-MAH)、聚烯烃弹性体接枝马来酸酐(POE-g-MAH)、聚乙烯接枝马来酸酐(PE-g-MAH)三种增韧剂对PA612起到了不同程度的增韧效果,其中EPDM-g-MAH效果最明显;当EPDM-gMAH的添加量由0份增至20份时,材料的断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度逐步提高,而拉伸强度、弯曲强度、熔体流动速率、维卡软化点温度逐步降低,EPDM-g-MAH添加量变化对材料的简支梁缺口冲击强度影响最大,而对维卡软化点温度影响最小。添加15份EPDM-g-MAH增韧不同配比的PA612/PA6合金,当PA6的用量由0份增至85份时,增韧PA612/PA6合金的拉伸强度、弯曲强度、维卡软化点温度、吸水率逐步提高,而断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度逐步降低,PA6添加量变化对材料的吸水率影响最大,而对材料的简支梁缺口冲击强度影响最小。     

PA1111/SEBS-g-MAH共混体系的力学性能与微观结构形态研究

以马来酸酐接枝(苯乙烯/乙烯/丁烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂制备出了一系列超韧尼龙(PA)1111/SEBS-g-MAH共混体系,并对其力学性能和微观结构进行了研究.结果表明,随着增韧剂含量的增加,共混体系的缺口冲击强度显著提高,当增韧剂质量分数为25%时,缺口冲击强度为39.4 kJ/m<'2>,是纯PA1111的11.3倍.微观结构研究表明,PA1111的断裂属于韧性断裂,PA1111/sEBs-g-MAH共混体系的缺口冲击断面有明显的应力发白现象,冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多而引发大量银纹所致.     

乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物增韧PBT的研究

采用自制的不同接枝率的乙烯丙烯酸甲酯甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E MA GMA)增韧剂以及国外商业化增韧剂对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧研究,将不同增韧剂与纯PBT树脂进行共混改性,研究了增韧改性PBT的缺口冲击强度、拉伸断裂伸长率和熔体流动速率等性能。结果表明,当自制增韧剂的接枝率为1.96 %,用量为15 %时增韧效果最好,材料的缺口冲击强度增加65 %,断裂伸长率增加30.6 %。     

玻璃纤维增强尼龙复合材料新型增韧剂研究

以马来酸酐接枝反式-1,4-聚异戊二烯(TPI-g-MAH),马来酸酐接枝乙烯–辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)和马来酸酐接枝氢化苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂,以质量分数为15%的玻璃纤维(GF)为增强剂,通过双螺杆挤出机制备了一系列增韧型GF增强尼龙(PA)6复合材料,研究了增韧剂种类及含量对复合材料力学性能和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,随着增韧剂含量的增加,复合材料的缺口冲击强度逐渐上升,拉伸强度、弯曲强度和MFR逐渐下降;其中,EPDM-g-MAH对复合材料的增韧效果最好,TPI-g-MAH和POE-g-MAH次之,SEBS-g-MAH的增韧效果最差;当增韧剂质量分数均为10%时,TPI-g-MAH增韧的复合材料的缺口冲击强度与EPDM-g-MAH增韧的已相差不大,且相对于其它增韧剂,TPI-g-MAH增韧的复合材料的拉伸强度、弯曲强度和MFR下降幅度最小。综合可知,TPI-g-MAH对GF增强PA6复合材料增韧效果明显且对其强度和MFR影响最小,是一种新型高效的增韧改性剂。