纯碱生产中碳化过程结晶温度的调节方法

<正> 本发明是讲制碱碳化塔中重碱结晶温度的自动调节方法。众所周知,现在采用的碳化塔重碱结晶温度的自动调节方法,是以改变进塔冷却水量为基础的。而冷却水进量取决于碳化取出液流量与校正取出液温度的冷却水流量的比值。由于重碱晶浆流量难于准确计量,因此上述方法是不准确的。制碱碳化塔中重碱结晶温度的另一种自动调节方法是根据碳化取出液的温度与二氧化碳进塔量的校正值来改变进塔冷却水量,并且把测量二氧化碳流量(Ⅰ和Ⅱ入口)的     

纯碱生产中碳化过程的自动控制

<正> 本发明是关于碳化过程自动控制的方法,它可应用氨碱法的生产中。根据进塔二氧化碳总流量和尾气温度改变悬浮液的取出量来实现纯碱生产中碳化过程自动控制的方法,校正参数的尾气温度,不保证过程(特别是在碳化塔换为预碳化作业的阶段)调节所规定的准确度。还有一种方法是根据进塔二氧化碳流量未改变碳化塔悬浮液的取出量,同时按上部吸收段气液介质温度和冷却段下部气液介质压力,来校正悬浮液取出量调节器的给定     

碳化的定量取铵与定量补水操作

碳化是小氮肥厂条件最易波动的工段之一。稳定碳化条件的操作是多方面的。本文仅就碳铵定量取出与定量补水操作,谈一点粗浅的看法。一、取出及取出量的决定取出操作是碳化生产中的重要环节,在日常的生产中,如果取出时间太迟,取出量过小,不仅影响碳酸氢铵的产量,而且会使塔液的碳化度偏高,反应段上移,造成主塔出口气CO_2跑高,从而增加了副塔负荷,使原料气指标难以保证,引起生产波动;若取出时间太早、取出量过大,则会使塔液的碳化度大大降低,固液比显著下降,反应段下     

碳化的定量取出与定量补水操作

<正> 碳化是小氮肥厂条件最易波动的工段之一,而稳定碳化条件的操作是多方面的。本文就定量取出与定量补水操作,谈一点粗浅的看法,以期抛砖引玉。一、取出及取出量的决定取出操作是碳化生产中的重要环节,由于影响因素较多,所以往往需根据具体情况具体地对待。在日常的生产中,如果取出时间太迟、取出量过小,不仅会影响碳酸氢铵的产量,而且会使塔液的碳化度偏高,反应段上移,造成主塔出口气CO_2跑高,从而增加了副塔负荷,     

尿素解吸塔技改小结

改造前解吸塔简况。改造前，我公司尿素一车间解吸塔共有15块塔板，塔底为直接蒸汽加热，用蒸汽量的大小来控制解吸塔底部温度，保持解吸压力下的水的沸点温度，使塔底排出的废液氨含量尽可能小。通过解吸给料泵将碳铵液从碳液槽送到解吸塔，解吸塔的进料分冷流和热流两路，热流量的大小根据解吸塔的能力与碳液槽的液位高低进行调节，     

小氮肥厂碳化工段操作经验点滴

小氮肥厂碳化工段的操作好坏对产品的产量和质量有直接影响。在生产实践中我们初步摸索出便于操作控制的三点措施。 1.氨水浓度的确定氨水浓度是由取出液温度、浓氨水的碳化度和变换气CO_2量三个因素决定的。在生产中,可按氨水碳化度的高低,变换气CO_2的多少和主塔液最终碳化度来确定氨水浓     

谈谈热钾碱液调节阀的振动问题

合成氨原料气净化工序中,CO_2吸收塔出口排液管设置有调节阀,用于热钾碱富液出塔液量的调节。该阀及其管道设备在某些干扰作用下常常会产生严重的振动。这种振动不但直接影响系统调节的正常进行,还会导致事故的发生。     

回收工段第五精馏塔节能技改措施

通过在第五精馏塔（以下简称五塔）塔顶馏出冷凝器的冷却循环水入水管上安装一调节装置，调节冷却循环水量。使五塔气相吹入二塔，节约冷却循环水；加热蒸汽；输送动能来达到系统节能。     

尿素造粒出塔温度分析与控制

讨论尿素造粒出塔温度对尿素含水率的影响，对影响尿素造粒出塔温度的因素进行分析，提出通过更换喷头及根据环境温度和空气相对湿度调节百叶窗开度来控制尿素造粒出塔温度。     

H301调节阀的改进

H301是我厂脱碳工段吸收塔液面控制系统,简易流程如下: 由变换来的低变气(含CO_2=20％,压力15公斤/厘米~2)进入吸收塔,与塔顶来的环丁砜溶液逆向接触,气体中的CO_2被环丁砜溶液吸收,出塔气体,再经洗涤塔洗涤,而后去甲烷化工段。含有CO_2 80～110克/升的环丁砜吸收液(富液),从吸收塔底部经溶液换热器换热提温(t≌100℃),经吸收塔液位调节伐H301,由15公斤/厘米~2减至3公斤/厘米~2 ,进入再生塔,进行再生。 H301调节阀,由于被调介质腐蚀性大,温     

低温甲醇洗全贫液与半贫液流程模拟及对比

低温甲醇洗全贫液与半贫液流程吸收塔有2个关键不同点:(1)吸收塔上部脱碳段全贫液流程吸收液为1股,半贫液流程为2股;(2)全贫液流程吸收塔CO2吸收段分3段,半贫液流程吸收塔CO2吸收段分2段。采用Aspen Plus和DRP软件分别对低温甲醇洗全贫液和半贫液流程的吸收塔塔内件进行模拟和对比。在流程工艺模拟基础上对吸收塔进行水力学计算。模拟计算结果表明,全贫液流程吸收塔能量消耗比半贫液流程高,总体循环量比半贫液流程小,吸收塔上段塔径比半贫液流程塔径小。液相负荷是吸收塔设计的决定因素,降液管液泛为塔盘限制因素。塔盘间距与塔径成反向关系,在设计时合理增大降液管面积和塔盘间距以缩小塔径,使吸收塔总体造价降低。     

解析塔温度自控系统的选择

我厂尿素系统的解析塔,温度控制系统原设计如图1所示。只要解吸塔操作压力和氨水浓度确定,则塔底温度也相对确定。同样,在这些条件下解析塔中部的控制点温度(设计氨水浓度的沸点)也可以确定,以便依靠控制入解析塔底部的蒸汽量来进行调节。但是,在我厂的实际生产过程中,有生产不稳定,开停车次数多,碳铵液浓度变化     

解析塔温度自控系统的改造

我厂尿素系统解析塔的温度点原设计选择了塔中部温度。只要解析塔操作压力和氨水浓度确定,则塔底温度也相对确定。当然,满足这些条件后解析塔中部的控制点温度(设计氨水浓度的沸点)也可确定,以便依靠控制入解析塔底部的蒸汽量来进行调节。但是,我厂的尿素生产过程,存在工艺不稳定、开停车次数多、碳铵液浓度变化大     

碳化综合塔回收段的结构改进

我厂碳化系统中,综合塔的回收段担负洗涤回收碳化气中的氨,使气体达到净化要求的任务,同时,为了保持碳化系统的水平衡,通过该段向系统补充一定量的软水。由于综合塔回收段在结构设计上存在一定缺陷,出塔气体净化度常达不到指标,尾气含氨的工艺合格率一直不够高。为维持生产,只好在水洗段及回收段加入大量软水,由于软水加入量较大,导致回收液浓度较低,碳化系统的水平衡被破坏。为此,不得     

一种新型脱氨解吸塔

<正>本实用新型涉及一种新型脱氨解吸塔,自上而下包括上部氨气富液分离段、解吸氨段、下部贫液蒸汽分离段。所述的上部氨气富液分离段包括氨水蒸汽出口、富液入口,氨水蒸汽出口设在塔顶,富液入口设在塔壁;所述的解吸氨段设有解吸氨塔盘,解吸氨塔盘通过紧固件与塔壁连接,解吸氨塔盘上布置有喷射浮阀,解     

考虑水力学可行性的反应精馏塔板持液量设计及优化

以筛板塔为塔板基础构型,以原料转化率最大为目标,以塔径和出口堰高为主要调节参数,以塔板水力学可行性为约束条件,建立了一种可优化塔板液相持液量的塔板结构设计方法. 塔模拟计算在Aspen Plus平台上进行,化学反应采用动力学方程表达,塔板水力学计算采用Cup-Tower软件. 结果表明,本设计方法应用于DPC反应精馏过程,在满足流体力学可行性条件下,塔板上液相持液量比基础设计提高了1.39倍,苯酚转化率提高了33.6%.     

基于隔板塔内在特性的快速设计策略

使用Aspen Plus软件,对隔板塔体系进行了设计优化,开发并验证了一种隔板塔稳态优化的良好策略。通过灵敏度分析等手段分析了各个变量因素的影响,发现固定分气比分液比,四个塔段塔板数有多种分配方案,调整左右两侧塔段塔板数及进料采出位置比例时,公共精馏段和公共提馏段最优塔板数基本不变且最优分气比分液比在一定范围内波动;固定公共精馏段和公共提馏段塔板数,N×(R+1)随着N先减小后增大,存在着最优的选择方案。     

余热回收经验两则

代县化肥厂,近几年来针对生产操作的运行实际,开展余热回收利用,收到了明显节能效果。 1、变换炉采用喷冷凝液工艺改造原φ2400Ⅱ段式变换炉为Ⅲ段式,Ⅰ段触媒用煤气冷激调节,Ⅱ、Ⅲ段式媒采用了喷淋冷凝液的调节方式,解决了原蒸汽调节消耗较高的问题。冷凝液取之于冷凝塔变换气中过量蒸汽冷凝水和蒸     

脱乙烷塔系统存在的问题及优化

针对独山子2号乙烯装置脱乙烷塔出现的塔顶物流丙烯含量高,塔釜液在线分析乙烷超标,对脱乙烷塔进料、塔釜出料,前向预切割系统的设计数据和运行数据进行分析,得出2号预切割塔进料温度高是造成脱乙烷塔塔顶温度高、丙烯损失量大的原因。通过技改增加旁路调节,降低了脱乙烷塔进料量和进料温度,提高了脱乙烷塔精馏效果,降低了脱乙烷塔顶碳三损失和釜液中碳二损失。     

自然通风式造粒塔风门开度对出塔粒子温度影响的研究

简述了影响自然通风式尿素造粒塔出塔粒子温度的主要因素;进行了熔融尿液降温、结晶、冷却过程的热量平衡计算和调节造粒塔风门开度的工厂实验。研究结果表明,自然通风式尿素造粒塔可以根据自然条件的变化,通过热量平衡计算调节风门的开度,达到降低出塔尿素粒子温度的目的。