不同工艺制备硫酸钾插层膨润土缓释性能研究

研究比较了由不同工艺制备硫酸钾并于膨润土层间插层、结晶、缓释。结果表明,碳酸钾制硫酸钾最佳工艺为:温度80℃,搅拌速度为1.5 m/s,搅拌时间30 min,矿浆浓度为20 g/100 mL;硫酸铵制硫酸钾最佳工艺条件为:配料比1.1∶1(摩尔比)、搅拌速度2.0 m/s,搅拌时间80 min,矿浆浓度25 g,乙醇浓度40%。     

弱碱式溶胶凝胶法钛柱撑膨润土工艺条件优化

以改性的钠基膨润土和硫酸钛为原料,通过弱碱式溶胶凝胶法,对影响TiO2在膨润土层间置换过程因素:矿浆浓度、反应温度、搅拌强度、搅拌时间、焙烧温度进行了正交实验;通过模拟染料废水实验,对改性材料的光催化降解性能进行了研究.实验数据表明:五个过程因子的影响顺序是焙烧温度>矿浆浓度>水浴温度>搅拌时间>搅拌转速,优化工艺方案为矿浆浓度为0.029%,搅拌时间为45 min,焙烧温度在600 ℃,水浴温度为90 ℃,搅拌转速为5.232 m/s.通过XRD、SEM、EDS表征方法对所得样品进行孔结构、组成的表征:改性膨润土依然保持层状结构特性,并且层间距很大的比例由1.70 nm打开到3.35 nm;钛含量的重量百分比为整体8.86%和层间21.30%表明TiO2已渗入膨润土层间结构.     

硫酸钾于膨润土层间结晶缓释研究

主要从搅拌时间、搅拌速度、矿浆液固质量比以及硫酸钾过饱和度4个因素研究了硫酸钾于膨润土层间结晶的最佳工艺条件。同时通过正交试验得到其最佳以及主次反应条件,并对产品的缓释效果进行研究。得出硫酸钾于膨润土层间结晶的最佳工艺条件:矿浆液固质量比为5,搅拌速度为2 m/s,搅拌时间为30 m in,过饱和度为0.15。由SEM照片得知留在膨润土中的硫酸钾进入到了层间。     

钛柱撑膨润土光催化降解甲基橙研究

本文以硫酸钛为钛源制备了钛柱撑膨润土光催化剂.并以其对甲基橙的光催化降解率为标准得到其最佳工艺条件:矿浆浓度6 g/200 mL水,搅拌时间为60 min,焙烧温度在450 ℃,水浴温度为80 ℃,搅拌速度为2.6 m/s.     

膨润土钠化工艺条件研究

本文主要从转速、温度、时间等方面来讨论了钠化膨润土的最佳钠化剂、矿浆浓度、钠化剂浓度以及最佳工艺条件.得出最佳的钠化剂为Na2CO3、最佳浓度为4%以及矿浆浓度为加入300 mL溶剂并得到其最佳工艺条件是在搅拌速度为1.33 m/s、时间为30 min、水浴温度为70 ℃、烘干温度为60 ℃的情况下所得到的钠化膨润土CEC达到最大值,钠化效果最为明显.并通过各种分析手段表明插层物质仅是进入到了层的边缘,并未进入内层深处.     

硫酸铵法制备硫酸钾并于膨润土中结晶缓释研究

本文研究了以硫酸铵法制备硫酸钾极其在膨润土中结晶缓释的最佳工艺条件及缓释效果.其最佳工艺条件为:(NH_4)_2SO_4 ∶ KCl配料比1.1∶ 1、搅拌速度2.0 m/s、搅拌时间80 min、矿浆浓度25 g/100 mL、乙醇浓度20 mL/100 mL.     

钛柱撑膨润土工艺条件研究

采用碱式sol-gel法合成了TiO2柱撑膨润土(TiO2-Na-MMT)。通过正交实验表明,影响硫酸钛碱式溶胶法柱撑膨润土的因素的影响顺序为:焙烧温度>矿浆浓度>水浴温度>搅拌时间>搅拌速度。通过单因素实验、XRD、SEM和EDS综合的研究了水浴温度对柱撑效果的影响,70℃的水浴温度为最佳温度,在衍射角2θ为26.542°时,层间距很大的比例由1.70 nm打开到3.35 nm;在EDS分析中,钛含量的质量百分比为8.86%的整体插入量和21.30%的层间插入量;在光催化降解甲基橙实验中,甲基橙降解率为80.60%。     

阳离子型Gemini表面活性剂改性膨润土的制备及结构表征

以膨润土为原料,以系列阳离子Gemini表面活性剂(Gm-n-m)为插层剂制备了有机膨润土,利用红外光谱、X射线衍射及差热-热重分析对产物结构进行了表征,并探讨了温度、时间、搅拌速率及插层剂用量对有机膨润土结构的影响。结果表明,当Gm-n-m分子进入到膨润土层间后,其疏水性增强,层间距由1.51 nm增大到3.91 nm,有机物含量达到23.53%,且层间距明显大于单链CTAB改性膨润土的层间距。适宜的制备条件为:插层剂用量为钠基膨润土的40%,70℃下水浴反应3 h,搅拌速率为205 r/min。     

膨润条件对聚碳酸酯塑料表面微蚀效果的影响

研究了膨润液中N-甲基吡咯烷酮含量、膨润温度、膨润时间对微蚀效果的影响,以微蚀后聚碳酸酯基板的表面形貌、水接触角及基板之间与镀铜层间的粘结强度对微蚀效果进行评定。结果表明,当聚碳酸酯基板先用70%N-甲基吡咯烷酮-15%乙二醇乙醚-15%水溶液在40℃膨润处理7 min后,再经80 g/L MnO2,V(H3PO4)∶V(H2O)∶V(H2SO4)=1∶1∶3.5的胶体溶液70℃处理10min,可得到较理想的微蚀效果,其表面接触角可低至25.2°,基板与镀铜层的粘结强度可达0.93kN/m。     

利用煤泥研制具有肥效的生态缓释材料

把煤泥和复合肥按一定比例混合,在相同搅拌转速时,通过调节水浴温度;在相同水浴温度时,调节搅拌转速得到不同养分含量的缓释肥料成品。在水浴温度为70℃,搅拌转速在0.141 3 m/s为最优制备缓释肥料的工艺条件。     

在线分析乙醇及超声波对硫酸钾晶核粒度的影响

目前,国内外生产的硫酸钾产品普遍存在粒度小、形貌差等问题。先用在线粒度仪分析无水乙醇加入量、搅拌转速、超声波功率等条件对硫酸钾起晶晶核的影响,然后研究硫酸钾晶核在浓缩的含硫酸钾洗脱液中生长的产品晶形的特点,为企业利用糖蜜酒精废液中的钾离子生产大颗粒硫酸钾提供理论支持。实验结果表明：在低温浴槽温度为30 ℃、搅拌转速为250 r/min、超声波功率为50 W、无水乙醇与饱和硫酸钾溶液质量比为1∶1条件下起晶,制得的硫酸钾晶核尺寸均匀、表面完整,颗粒平均弦长为14.5 μm。将制备的硫酸钾晶核投入到浓缩的从糖蜜酒精废液中分离出来的含硫酸钾的洗脱液中生长,可以得到粒度较大、晶形完整的硫酸钾产品,硫酸钾产品中粒度大于385 μm的晶体质量占结晶体质量的81.2%左右,钾离子结晶回收率约为85.8%。     

铬酸钾电解-结晶制备重铬酸钾的工艺

利用阳离子膜,以K2CrO4电解结晶制备K2Cr2O7,考察了电流密度、温度、阴极液KOH浓度、阳极液K2CrO4浓度等因素对转化率、电流效率和直流能耗的影响;研究了K2Cr2O7不同浓度、不同转化率下的结晶纯度和收率及搅拌速率、降温速率和晶种加入量等对晶体粒度分布和形貌的影响. 结果表明,最佳电解工艺条件为：电流密度0.2 A/cm2,电解温度80℃,阴极液KOH浓度50 g/L,阳极液K2CrO4浓度400 g/L. K2Cr2O7转化率大于90%时,结晶纯度不低于99.8%. 优化的结晶条件为：溶液初始K2Cr2O7浓度500 g/L,搅拌速率300 r/min,降温速率0.5℃/min,不添加晶种. 所得产品符合GB 28657-2012要求.     

NaOH亚熔盐法分解钾长石矿

以高浓度NaOH溶液为亚熔盐介质分解钾长石矿精粉,考察了矿物粒径、NaOH溶液浓度、搅拌速度、反应时间、反应温度、液固比对K+溶出率的影响,并对分解过程动力学进行分析. 结果表明,100 mm粒径钾长石矿精粉的最佳反应条件为：NaOH初始浓度60%(w)、反应温度约160℃、搅拌速度400 r/min、液固质量比4:1、反应140 min,该条件下K+溶出率大于98%. 钾长石的分解符合粒径恒定的缩核模型,反应初期固相产物层内扩散为速控步骤. 80~140℃下,反应的表观活化能为110.42 kJ/mol.     

PEW包覆型稳定性高铁酸钾制备及性能研究

采用熔融搅拌分散冷凝法制备了聚乙烯蜡包覆型稳定性高铁酸钾,考察物料配比、搅拌速度和搅拌时间对包覆率的影响,用SEM和IR对包覆的高铁酸钾进行表征。结果表明:高铁酸钾可被聚乙烯蜡较好地包覆,在m(聚乙烯蜡)∶m(K_2Fe O_4)为5∶1、搅拌速度为600 r/min、搅拌时间为40 min的最佳制备条件下,包覆率可达90%以上;m(聚乙烯蜡)∶m(K_2Fe O_4)为3∶1~8∶1包覆品的10 d吸水率在0.67%~4%之间(25℃、湿度75%),远低于未包覆K_2Fe O_4的吸水率(39%)。K_2FeO_4在水中的释放规律符合η=ktn动力学模型(R20.97)。     

烟气脱硫产物硫酸铵的蒸发结晶实验

研究了氨法脱硫产物硫酸铵结晶过程中反应条件对粒径分布以及硫酸铵晶形的影响。结果表明,最佳反应条件为：搅拌速度300 r/min,蒸发温度70℃,结晶溶液pH值5.0。     

亚熔盐分解钾长石矿样中钾铝硅的分离

采用KOH亚熔盐法常压低温分解河北钾长石矿粉,回收过量碱后,用硫酸溶解固渣,得含高浓度钾、铝、硅的母液;采用溶胶?凝胶法和分步醇析法从母液中制备硅凝胶、钾明矾和硫酸钾,钾明矾热解制备氧化铝. 结果表明,钾长石矿中各组分含量分别为K2O 13.13wt%,Al2O3 16.66wt%,SiO2 58.28wt%. 在H+浓度3.80 mol/L及95℃条件下母液易形成硅凝胶,脱硅率达98%以上,SiO2含量大于99.0%,比表面积大于700 m2/g,孔容约为1.0 cm3/g,孔径为5?6 nm;对脱硅母液分步醇析,在25℃、醇料体积比为1时,优先析出钾明矾,铝析出率达98%,降温至5℃并增大醇料体积比至2,可从母液中结晶析出硫酸钾,钾回收率达89%.