激光处理可提高等离子喷涂性能

<正> 要求耐蚀性、耐磨性和抗冲击性好的涂层不充许有气孔、显微裂纹或末粘结区存在。激光表面改性由于能消除涂层结构中的上述缺陷,从而便可提高热喷涂的性能。日本松下电工公司的报导证实,用激光处理可提高Al_2~(?)O_3~(?)、Mo和WC-17Co等离子喷涂的性能。     

热成型粉末冶金件

<正> 热成型是一项用以发挥粉末冶金材料性能潜力的最新生产工艺。热成型粉末冶金件的密度可达铁密度(7.78克/厘米~3)的99～100％。 所谓热成型实际上是将已在保护气氛中感应加热至815～1095℃的烧结预制件放置到巴加热至205～425℃的封闭模中重新压制,从而提高制件的密度,改善制件的机械性     

真空等离子喷涂技术

由于真空等离子火焰中有很高的能量密度,实际上能将具有稳定熔融相的所有粉状材料转化成为致密的、牢固附着的喷涂层,对喷涂层的质量起决定作用的是喷射粉粒在击中工件表面瞬间的熔化程度。现代化多功能涂复设备为这种技术开拓了新的应用领域,并可能在成本合算的条件下进行涂层的工业生产。     

绘图机摩擦滚轴的等离子喷涂

通过试验证实，滚动式绘图机的主要件摩擦滚轴采用等离子喷涂钴包碳化钨粉末是提高摩擦力、耐磨性，保证圆柱度、同轴度较理想的方法。试验结果表明，钴包碳化钨粉末涂层不仅有较高的摩擦系数，而且具有较高的耐磨性。     

发动机部件等离子喷涂陶瓷新工艺

<正> 与以前采用的气相沉积等方法相比,利用等离子喷涂方法在涡轮机与其它发动机部件上喷涂耐烧蚀和耐腐蚀陶瓷涂层乃是一种更快速、更便宜的方法。为此,美国宇航局喷气推进实验室(NASA's Jet Propulsion Lab。)研究了一种喷涂陶瓷的新工艺。此工艺的特点是通过一电弧等离子枪加入陶瓷先驱物粒子(为脱水胶质态金属有机化合     

绘图机摩擦滚油的等离子喷涂

通过试验证实，滚动式绘图机的主要件摩擦滚轴采用等离子喷涂钴包碳化钨粉末是提高摩擦力，耐磨性，保证圆柱度，同轴度较理想的方法。试验结果表明，钴包碳化钨粉末涂层不仅有较高的摩擦系数，而且具有较高的耐磨性。     

等离子喷涂瓷涂层封孔处理的现状与展望

总结了等离子喷涂陶瓷涂层多孔性产生的原因、封孔处理的目的，常用的封孔处理方法及封孔机指出封孔处理的发展方向。     

等离子喷涂陶瓷涂层封孔处理的现状与展望

总结了等离子喷涂陶瓷涂层多孔性产生的原因、封孔处理的目的、常用的封孔处理方法及封孔机理,并指出封孔处理的新发展方向     

等离子喷涂 ZrO2基纳米涂层研究进展

ZrO2基纳米涂层具有低的气孔率、高的硬度和结合强度值,具有较低的热导率和较好的抗热冲击能力,且工艺成本低于电子束物理气相沉积,具有良好的应用前景;综述了近年来国内外纳米 ZrO2基陶瓷涂层的制备工艺方法,主要包括纳米粉体等离子喷涂工艺、液相等离子喷涂工艺以及等离子喷涂－物理气相沉积工艺等,综述了涂层稳定掺杂剂研究现状以及涂层后处理工艺等研究进展,对研究和应用前景进行了展望。     

等离子喷涂ZrO_2热障碍陶瓷涂层

影响等离子喷涂ZrO_2热障碍涂层(TBCs)寿命的主要因素是涂层的热应力,热应力引起TBCs破坏(失效)首先发生在陶瓷层/粘结层界面。在使用过程中,粘结层受氧化或涂层受热腐蚀也同样会引起TBCs破坏。为了进一步提高涂层性能,必须选择合适的涂层成分如改变稳定剂类型、引入添加剂,设计合理的涂层结构,或对涂层进行致密化再处理。文中还从几个方面简述了适量SiO_2添加剂对ZrO_2涂层显微结构,性能的影响以及其热等静压、激光再熔化处理效果。     

等离子喷涂镍铬硼硅结构性能的研究

采用大气等离子喷涂方法制备镍铬硼硅耐磨涂层,对涂层的结合强度、硬度等性能进行分析,对机械加工后的涂层进行显微组织分析。研究结果表明,等离子喷涂工艺可用于制备镍铬硼硅耐磨涂层,该涂层具有较高的硬度和良好的耐磨性。     

等离子喷涂ZrO2复合涂层的热膨胀性能研究

研究了等离子喷涂方法制备Al/Ni-ZrO2系涂层的热膨胀性能,测试了各种ZrO2含量的复合涂层在不同温度范围下的线膨胀系数,发现当涂层陶瓷含量超过一定值,在高于700℃时发生反常热膨胀现象。分析了ZrO2相变和涂层金属氧化对膨胀的影响,提出了涂层内微裂纹的发展造成异常膨胀的机制,并建立了与之相适用的涂层微观结构模型。     

衬底温度对等离子喷涂熔滴扁平化的影响

以抛光的AISI304不锈钢表面(Ra<0.5μm)作为衬底,并在衬底温度分别为273、298、373、573K的条件下,用低功率等离子喷枪(2.5-8.0kW)向其表面喷涂Al65Cu20Cr15准晶粉末,研究准晶熔滴的扁平化行为。SEM的试验结果表明:衬底温度较低时(273-373K),Al65Cu20Cr15准晶熔滴凝固后的扁平粒子呈现不规则的溅射状,并且衬底温度越低,溅射程度越高;随衬底温度的升高,准晶熔滴在衬底表面的扁平化凝固区域逐步扩大;当衬底温度较高时(>573K),溅射不再发生,熔滴的扁平粒子呈现规则的圆盘状;将熔滴的扁平粒子由溅射状变为无"喷溅"的圆盘状时的衬底温度定义为转变温度Tt,Al65Cu20Cr15准晶的Tt为573K左右。     

微弧等离子喷涂制备空心莫来石隔热涂层研究

采用微弧等离子喷涂方法制备了空心微珠莫来石隔热涂层。研究了涂层的结合强度、隔热性能和抗热震性能。实验结果表明：拉伸断裂发生在莫来石涂层内,涂层的平均结合强度约为5.63 MPa;稳态测量涂层隔热温度,当涂层表面温度为400℃～800℃时,涂层的隔热温度变化范围为11.5℃～40℃;热震温度为400℃～800℃间隔100℃时,涂层的抗热震次数分别为165、135、117、81和34次;涂层先从试样边沿开始剥落,并呈加速剥落的趋势。涂层失效主要原因是由于热震过程中残余应力积聚造成的。     

等离子喷涂Al2O3陶瓷涂层的结构与组织特征

用 X射线衍射、扫描电镜等研究了等离子喷涂 Al2 O3 陶瓷涂层的相结构、相组成及其组织特征。金属粘结层与陶瓷涂层均呈层状结构 ,陶瓷涂层致密性较差、易出现微裂纹 ,金属粘结层相对致密、一般无裂纹。陶瓷涂层以亚稳相γ- Al2 O3为主要相 ,同时存在α- Al2 O3。另外 ,涂层设计对涂层硬度有一定影响     

用于液体火箭发动机厚部件的真空等离子喷涂工艺

讨论了真空等离子喷涂(VPS)工艺参数对涂层性能的影响, 介绍了用于火箭燃烧室衬层的先进铜合金, 描述了法国SNECMA和LERMPS试验室开发的VPS工艺制造的液体火箭发动机燃烧室模型及HM7B发动机燃烧室全尺寸验证器.     

等离子喷涂Al65CU23Fe12涂层的组织与性能研究

采用等离子喷涂方法在AZ31镁合金表面制备一层Al65Cu23Fe12涂层以改善其表面性能。通过OM、XRD及EDS等分析方法,分析了涂层热处理前后的组织及性能。结果表明:等离子喷涂Al65Cu23Fe12涂层组织由Al65Cu20Fe15准晶相和Al(Cu,Fe)相两相组成;经过T4和T6处理后,相组成没有发生变化,T6处理使准晶相含量明显增加,由喷涂态的31.3%(原子分数)提高到40.4%(原子分数);Al65Cu23Fe12涂层的硬度与其准晶含量呈正比,T6态下的准晶含量最多,硬度最大,达到752.8HV0.1,比喷涂态提高了22.2%,远远大于AZ31基体的硬度;涂层的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.22～-0.79V,自腐蚀电流密度=21.5～58.7A/m2)远高于基体的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.6V,自腐蚀电流密度=135.8～242.7A/m2)。热处理使涂层和基体的耐蚀性能降低。     

等离子喷涂过程中飞行颗粒熔化状态的数值仿真

利用数值仿真方法,针对2r02陶瓷颗粒,分析讨论了等离子喷涂过程中飞行颗粒的表面温度变化过程,以及不同直径颗粒内部的受热状态、温度梯度变化以及相变过程。并在此基础上,进一步对喷涂距离进行了分析,确定了在何种情况下,才能达到理想的喷涂效果。研究方法与结果对于实际的喷涂工艺生产具有指导意义。     

等离子喷涂制备压电石英膜材料及性能分析

采用大气等离子喷涂技术制备SiO2膜压电材料,利用XRD和SEM研究其组织结构,同时对其介电常数ε、介电损耗tanδ、压电常数d33、机械品质因数Q等性能进行测试。结果表明:采用大气等离子喷涂工艺可制备出相结构主要由α-石英和α-方石英共同组成组织较为致密、缺陷较多的SiO2压电膜,压电常数d33和介电常数εr随膜厚度的增加而增加,介电损耗tanδ随膜厚度的增加而减小;介电常数εr、介电损耗tanδ、机械品质因数Q随频率的增加而减小,当SiO2膜厚为5mm,压电常数d33最大值为2.3 pC/N。     

引伸钢铁件静电粉末喷涂产生缩孔的探讨

阐述了静电粉末涂料的成膜机理,分析了引伸钢铁件产生缩孔的原因,提出了控制缩孔产生的工艺措施。