双定子永磁无刷电机建模及其控制

推导了双定子永磁无刷(DS-PMBL)电机三相定子坐标系下的数学模型,在此基础上,基于Matlab/Simu-link建立了DS-PMBL电机本体的仿真模型以及其控制系统模型,并采用id=0矢量控制策略研究了DS-PMBL电机的动态性能。试验结果验证了所搭建仿真模型的正确性。     

电机定子绕组绝缘处理新方法

在修理大中型电机时,有些厂由于没有专用的浸渍设备而采用立式浇灌的方法,用这种方法在电机定子绕组表面很难形成完整的绝缘漆膜,而常常达不到理想的绝缘要求。我们在修理电动机的实践中,总结出利用电机机壳对定子进行沉浸绝缘处理新方法,获得了成功。1定子沉浸处理工艺过程1.1浸渍前的准备工作(1)测量电机定子绕组的对地绝缘电阻值,做好记录。(2)把转子从定子内抽出。(3)拆除电机轴承盖后,将电机一端的端盖重新固定在电机端。(4)将电机端盖的轴孔用事先做好的铁板加橡胶垫(厚度均为2～3mm)封闭,并利用轴承盖的螺丝加以固定。这样,电机机壳…     

QFSS—200—2型汽轮发电机端部发热的研究

无产阶级文化大革命期间,遵照毛主席“独立自主,自力更生”的教导,我国工人、技术人员和干部三结合,设计试制了QFSS-200-2型汽轮发电机,并于1972年投入运行。这台电机定、转子绕组采用通水内部冷却,铁心用空气冷却。电机重量,体积和材料利用率等方面都达到一定水平。该电机U_H=15750伏,I_H=8625安,cos(?)=0.85,定子外径D_a=2275毫米,内径D_i=1150毫米:气隙δ=75毫米,定子铁心有效部份长l_t=5420毫米,转子本体长l_2=5400毫米,定子电流线负荷AS_1=1290安/厘米,短路比f_(ko)=0.563。     

一种12/10极模块化定子混合励磁开关磁阻电机分析

为了提高传统开关磁阻电机(CSRM)的输出转矩、功率密度,降低电机的转矩脉动,该文提出一种新型的三相12/10极模块化定子混合励磁开关磁阻电机(MHSRM).该电机定子由6个U型定子模块组成,每个U型定子块两极之间的槽口处嵌入永磁体,每个定子块构成独立的磁路,提高了电机的容错性,同时由于永磁体的加入,拥有更大输出转矩和...     

三相异步电动机定子重绕的计算图

一、原理 1. 电机每极磁通φ=0.637 (πd)/(2P) LB_g×0.92 式中: τ=(πd)/(2P)—极距; d—铁心内径(厘米); P—磁极对数; L—铁心长度(厘米); B_g—气隙磁通密度,它和电机定子材料的优劣、电机的型式有关,可在B_g=7500～9500高斯之间选取。若取B_g=8000高斯,则φ=7360 (dL)/P(马克斯韦) 当P为定值时,φ=f(dL)是线性函数,即对于每一极数的电机,都可作出φ—dL的     

大中型交流电机定子绕组的故障分析及改进措施

大中型交流电机(250kW以上)是生产企业的关键设备,一旦发生故障会给企业带来不同程度的损失。本文就大中型交流电机定子绕组故障(简称电机定子故障)产生的原因进行分析并找出解决办法。     

基于杂散损耗分析的感应电机定子齿参数优化

为研究低杂散损耗的定子齿参数,对引起杂散损耗的电机谐波磁场进行了理论分析,建立了有限元电机杂散损耗计算模型,分析了11 k W铸铝转子感应电机定子齿参数变化对电机杂散损耗的影响。分析结果表明,定子齿参数对电机杂散损耗影响程度由大到小依次为定子齿顶拱高、定子齿顶宽、定子齿宽和定子齿顶高。在保持电机转矩特性的前提下,结合有限元分析结果,对感应电机定子齿参数进行优化,电机杂散损耗降低了29.8 W(约占优化前杂散损耗的23.4%)。     

超高转差率三相异步电动机工作特性及节能效益的分析

该产品的转差率高达15～26％,比一般高转差率电机(S=13%)为高。其定子绕组采用四种不同接线方法,以达到不同的转矩值,它比老的JQO2电机取得更高的经济效益。该电机采用F级绝缘。图2,表2     

PCB定子无铁心盘式电机分布式绕组的对比分析

针对印制电路板(PCB)定子绕组的特点,以PCB定子无铁心盘式电机的输出功率最大化作为目标,设计一种应用于PCB定子无铁心盘式电机的分布式绕组,并将这种绕组与传统的螺旋形绕组进行对比分析。首先建立PCB定子盘式电机的三维解析模型,给出所设计的分布式PCB绕组的结构及特点,推导出电机的反电动势及绕组损耗等解析式。然后采用有限元法对应用两种绕组的PCB定子无铁心盘式电机进行仿真分析,对比采用两种绕组对PCB定子无铁心盘式电机多方面的性能影响。结果表明分布式绕组的应用使PCB定子电机获得更高的输出功率,同时减小了电机的绕组损耗,也为PCB定子无铁心盘式电机的设计提供一定的参考依据和实际工程价值。     

三相异步电动机空壳配定子绕组的简易计算

一、确定电机极数 P=D_(i1)/1.8h_(C1) (1)式中:P——电机极数; D_(i1)——定子内径(厘米); h_(C1)——定子轭部高度(厘米)。选取接近的正偶数。为了电机重绕后的起动性能良好,噪声小,要求下列不等式成立: Q_1-Q_2≠±P (2) Q_1-Q_2≠1±P (3) Q_1-Q_2≠2±2P (4)式中:Q_1——定子槽数; Q_2——转子槽数。二、估计电动机功率根据电动机定子铁芯长度、内径、极数和电动机型式,查阅国产同类型相近铁芯尺寸的电动机进行比较,从而估算出近似功率,对于早年产品电动机和铁芯质量有问题的电机,事先最好做铁损试验,然后再根据试验结果考虑降低功率使用。三、计算每槽导线根数设绕组相电压U_1=220伏,电源频率50周,电压降0.97,铁芯压装系数K_(Fe)=0.92涂漆)和0.95(不涂漆),分布系数K_(d1)=0.96,则可导出下面计算公式: 1.根据空气隙磁密B_0计算每槽导线根     

三相异步电动机空壳重绕的实用算法

1.每槽导线数V_n计算对于2P=2的封闭式电机, V_n=528 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根) (1) 对于2P=4以上的封闭式电机和各种极数的防护式电机, V_n=428 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根)(2) 式中: K_E—定子绕组每相电压降系数;对2P=2,取K_E=1,对其他极数,取K_E=     

不同定子模块化结构对分数槽永磁电机性能的影响

在分数槽集中绕组(FSCW)永磁电机的基础上进行了定子模块化改造,设计了四种不同的定子模块化结构,包括非隔磁类(T型、齿轭分离型)、隔磁类(E型、C型),以及缠绕齿和非缠绕齿不同时带齿尖的两种新型齿尖结构。建立相应的有限元电机模型,研究探讨了定子模块化类型与齿尖结构对FSCW永磁电机性能的影响。仿真结果表明模块化结构永磁电机选取合适的定子间隙可降低齿槽转矩。12槽10极电机采用的缠绕齿带齿尖结构可提高电机性能。     

提高小型电机机座同轴度的两点措施

电机定子铁心内圆对止口的跳动(俗称定子同轴度),主要由加工工艺所决定。若设:机座铁心尺寸为D_1(+δ1 0)、止口尺寸为D_2(+δ2 0)、定位法兰尺寸为D_3(0 -δ3),Y系列电机定子铁心圆度⊿1的允许值为75％δ_1,铁心对止口的跳动量为⊿2。由图1、图2可知,⊿2=(r_(max)-r_(min))+2e_1=⊿1+2e_1,铁心对止口之偏心量e_1=(⊿2-⊿1)/2;法兰定位产生的最大偏心e_2=1/2(D_2+δ_2)-1/2(D_3-δ_3)。由于设计时法兰止口与机     

磁通反向电机的发展及研究概况

介绍一种新型双凸极永磁电机——磁通反向电机(FRM)。该电机的永磁体放在定子齿表面,永磁体安装简单且适于高速运转;定子集中绕组中的磁通呈双极性变化,其功率密度比传统的双凸极永磁电机(DSPM)要高。简单介绍该电机的工作原理和特点,概述该电机的发展和研究概况。     

永磁电机定子参数化建模及结构灵敏度分析

电机定子固有频率的研究对降低电机电磁噪声和抑制电机的振动有重要的意义,本文在Ansys中基于参数化程序设计语言(APDL)实现了电机定子结构的参数化建模,并在此基础上对电机定子的低阶固有振型和固有频率进行了仿真计算,通过定子模态试验验证了该模型的有效性,最后对齿数、轭厚、铁心外径、机壳厚度以及定子轴向长度等主要结构参数对定子总成振动特性影响进行了灵敏度分析,结果表明,机壳厚度和铁心外径对定子总成固有模态的影响最大,而铁心长度对定子固有模态的影响较小,为电机定子结构的设计和优化提供了重要依据,为进一步实现低电磁噪声电机的定子结构设计提供支持.     

基于相关分析的感应电机定子故障诊断方法研究

分析了感应电机定子线圈短路故障时的振动特征及定子电流的谱特性，指出由于受电机固有不对称等因素的影响，单纯利用振动谱分析或定子电流信号频谱分析(MCSA)诊断定子线圈短路故障，不能得到准确可靠的诊断结果；提出了一种基于相关分析的感应电机定子故障诊断方法，能有效提取电机定子故障时的特征信息，利用该方法可提高故障识别的精度；实验结果证实，基于相关分析得到的谱特征可以作为感应电机定子线圈短路故障诊断的依据。     

大型汽轮发电机定子线棒高频分布参数的测量

为研究局部放电信号等高频信号在电机定子绕组中的传播特性，需要确定电机定子线棒的高频分布参数。该文提出了基于多导体传输线(MTL)理论的大型电机定子线棒高频分布参数的测量方法。给出了三种不同条件下的大型汽轮发电机定子线棒分布参数的测量结果，分别是：用铝薄纸裹住单根定子线棒的情况；把单根定子线棒放在电机槽里的情况：双根定子线棒放在电机槽里的情况。测试结果较好地解释了陡前沿脉冲信号在电机定子绕组槽部线棒中是以两种速度沿线棒传播的现象。     

对潜水电机大电机定子加工芯轴的改进

由于潜水电机当中大电机的定子结构细而长 ,重量大。尤其是 YQS2 5 0 - L(6 3～ 90 k W)定子 ,用普通加工方法加工时 ,两定子止口形位公差常常超差。整机试验时 ,电机输入功率远远超过规定值 ,处理这种结果往往很费工时 ,而且会降低电机的使用寿命。如果不作处理 ,极易造成转子轴偏磨 ,进一步运行会造成定转子扫镗等现象 ,给电机运行造成不利因素。为了认真解决以上问题 ,我们多次改进定子结构及加工芯轴 ,取得了良好效果。　　 1　定子压装首先 ,我们把 YQS2 5 0 - L(6 3 - 90 k W)定子结构改为图 1结构。这种结构 ,采用以下工艺 :图 1…     

V形大推力直线超声电机定子振动的有限元分析

为适应需要大推力的直线超声电机的应用场合,提出了一种具有双变幅杆的V形电机。电机主要包括定子和动子两部分。定子由互相垂直、头部相连的两个兰杰文振子组成,它们完全对称且具有相同的一阶纵振模态。两个一阶纵振模态合成并通过定子和动子之间的摩擦作用,驱动动子作直线运动。为了获得较大推力,将V形电机定子设计成具有一定锥度的变幅杆。电机定子的结构参数对其动态特性有着重要的影响,用有限元法计算了不同结构参数对电机定子的一阶纵振频率和头部振幅的影响,计算了电机定子的一阶纵振频率和头部振幅对结构参数的灵敏度。建立定子优化模型来获得头部较大振幅以及具有合适的工作频率。参考灵敏度分析结果,设置设计变量时,灵敏度较大的结构参数变化范围设置较大些,以增大定子头部振幅为目标函数。根据仿真结果研制了电机样品并进行了性能实验,当激励电压的峰-峰值V_p-p=300 V、工作频率f=27.3 kHz时,电机的最大输出推力接近40 N,最高输出速度为100 mm/s,电机的输出性能呈现出低速、大推力的特点。     

绕线转子超高转差率电动机的设计

一、超高转差率电动机超高转差率电机的定义没有特别规定,一般认为此种电机的最大转矩出现在转差率接近1或1以上的部位。其额定转差率 S_N 很高,约为18～25%。超高转差率电机的典型转矩—转差率(T=f(S))、定子电流—转差率(I_1=f(S))特性,见图1。