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研究了真空加热条件下奥氏体化温度和时间对W6Mo5Cr4V2高速钢真空气淬的晶粒度、淬火硬度、回火硬度以及红硬性的影响。结果表明,真空淬火的高速钢除有时会出现晶粒不均匀长大的现象外,在相同的淬火温度下,当真空气淬的保温系数为20~60s/mm时,其晶粒度与盐浴淬火者基本相近。仅回火硬度和红硬性一般分别偏低HRC 0.5~1.5和HRC1~3,文中对上述现象作了分析并提出了相应措施。 相似文献
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通过对截面金相组织观察,并根据Fe-W-Mo-Cr-V-C系高速钢Fe-C微二元相图,对真空气淬中高速钢工件发生熔化的原因进行了分析. 相似文献
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本文对高速钢工具在真空热处理时的变形问题,从装卡,加热到冷却等方面进行了分析,并提出了解决高速钢工具变形的有效方法。 相似文献
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推刀(例如用于变形整平活塞销内的孔或光整复杂形状的零件)的工作部分大多是用碳化物不均匀性高的BK钨钴类硬质合金和Cr12MoV钢制造的。但目前研制了用粉末冶金法制造的一系列牌号的高速钢(所谓粉末钢)。用这些钢可制造在薄截面内具有最佳硬度、耐磨性及韧性关系的用于表面塑性变形的复杂外形的工具。目前,已有现代化的真空淬 相似文献
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采用真空气淬法和普通空气加热油淬法分别对W18Cr4V钢进行热处理。利用金相显微镜和洛氏硬度计对热处理后W18Cr4V高速钢的组织和硬度进行了比较观察和测试分析。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为隐晶形的淬火马氏体基体组织、大颗粒状的共晶碳化物和细小点粒状的二次碳化物及残留奥氏体,气淬后的组织更均匀;回火后的组织也很相似,为回火马氏体及未溶解的共晶碳化物和二次碳化物。经真空气淬的试样硬度(65HRC)仅比普通空气加热油淬的(66HRC)略有降低,但能满足工模具的硬度要求,而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。 相似文献
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研究真空气淬压力对4种马氏体不锈钢(2Cr13、9Cr18、1Cr17Ni2和0Cr17Ni4Cu4Nb)硬度的影响。结果表明,在1.5、3、5 bar气淬压力下,直径φ30、φ50、φ80 mm的2Cr13钢棒材心部硬度大于45 HRC,表面硬度大于49.5 HRC。提高气淬压力,材料硬度增大。对于直径φ30 mm的2Cr13钢棒材,心部硬度与表面硬度一致;对于直径φ50和φ80 mm的棒材,心部硬度低于表面硬度。直径为φ30、φ50、φ80 mm的9Cr18、1Cr17Ni2、0Cr17Ni4Cu4Nb钢棒材,在1.5、3、5 bar 气淬压力下均淬透,材料心部硬度与表面硬度一致。 相似文献
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采用横流CO2激光器不同正离焦量对高速钢轧辊试样进行激光相变硬化处理。用金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪及显微硬度计等对试样组织和硬度进行分析。结果表明,激光热处理后试样硬化区粗大碳化物大量溶解且分布均匀,在相变硬化区边界越靠近热影响区,形成的二次碳化物越粗大密集。激光的功率和扫描速度不变,离焦量为0 mm时,表层出现凸起的微熔区,发生软化现象。离焦量为+10 mm时,亚表层硬度提高最大,最高硬度峰值847 HV,是基体的2~3倍。离焦量为+20 mm时,试样表面形成大量魏氏组织。随正离焦量增加,试样相变硬化的层深减小。 相似文献
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淬火温度对M2Al高速钢组织和硬度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了M2Al高速钢淬火温度对其组织及硬度的影响.结果表明,随着淬火温度的提高,M2Al的硬度升高,在1 230 ℃淬火出现峰值,材料晶粒细小,碳化物呈弥散分布;超过1 230 ℃淬火硬度降低,晶粒粗化,碳化物有网状分布趋势.淬火态组织为马氏体、碳化物和奥氏体,淬火三次回火态组织为马氏体和碳化物.在最高硬度的淬火温度下M2Al晶粒度可达到10级.提出了M2Al高速钢最佳的淬火温度为1 230 ℃. 相似文献
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低合金高速钢的热处理、组织和性能 总被引:2,自引:0,他引:2
本文综合了国内外大量文献资料,对低合金高速钢的热处理,组织和性能进行了较详细的分析和讨论,并指出了低合金高速钢存在的几个问题。 相似文献
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5.冷却速度的研究5.1 冷却的基本公式物体在冷却过程中,其温度和传热量是随时间而变化的,把物体表面的传热系数与代表尺寸之乘积对物体导热系数的比值称为毕奥数,当毕奥数很小时,即物体内的热阻可以忽略时,则物体内的温度分布就可以不予考虑。 相似文献
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浅谈高速钢刀具的硬度问题 总被引:3,自引:0,他引:3
浅谈高速钢刀具的硬度问题浙江工具厂(金华321082)赵步青DiscusiononHardnesofHighSpeedSteelToolsZhaoBuqing笔者根据多年从事高速钢刀具生产的体会,就硬度问题谈点看法,仅供参考。1金属切削加工中对刀具性... 相似文献