HITPERM型非晶合金热稳定性的研究

利用熔体急冷法制备Fe(Co)⁃Hf ⁃B⁃Cu铁基条带非晶合金。采用XRD、穆斯堡尔谱和透射电镜确定非晶态结构,利用差热扫描量热法对不同样品的热稳定性进行测试分析。结果表明,冷速大的样品热稳定性好,添加纯B比添加FeB的样品热稳定性好,添加适量的Co可以提高非晶合金的热稳定性,所制备的各个样品均展现出非晶态结构特征。     

硫磺喷枪的传热模拟及结构优化

夹套结构是硫磺喷枪中常用的保温结构,是液硫正常输送和喷射的重要保障．以整个枪体长度上温度分布均匀为目标,对硫磺喷枪夹套进行了结构优化和传热模拟．在常用的蒸汽同侧进出单层夹套结构基础上,对两侧进出单层夹套、同侧进出双层夹套三种结构进行了对比模拟分析．进口以饱和蒸汽和液硫质量流量为基准,出口采用压力出口．选用ｋ－ｏｍｅｇａ湍流模型并开启能量方程,采用压力－速度耦合方程求解,并选用ＰＩＳＯ算法．模拟结果表明,两侧进出单层夹套的保温均匀性明显优越于同侧进出单层夹套,而同侧进出双层夹套既有良好的保温均匀性,又能满足蒸汽同侧进出的工艺要求,是一种优化的喷枪传热结构．     

不同Co含量对Fe_(80-x)Co_xZr_(10)B_9Cu_1(x=0,10,20,30,40)合金的热稳定性和微观结构的影响

采用单辊快淬法制备Fe80-xCoxZr10B9Cu1(x=0,10,20,30,40)系非晶合金.在不同温度下对其进行热处理.利用差热分析仪(DTA)和X射线衍射仪(XRD)等测试手段对样品的热稳定性和微观结构进行研究.研究结果表明:Fe80-xCoxZr10B9Cu1(x=0,10,20,30,40)五种合金的晶化激活能分别为318.15、304.49、226.75、386.97和267.03 kJ/mol.未添加Co元素的Fe80Zr10B9Cu1合金的热稳定性明显高于添加Co元素的合金.Co元素的添加改变了合金的晶化过程.     

Fe_(40)Co_(40)Zr_(10)B_9M_1(M=Cu,Ge,Ag)合金的热稳定性及微观结构研究

采用单辊快淬法制备Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag1非晶合金薄带,并对3种合金在不同温度下进行热处理.利用差热分析仪(DTA)和X射线衍射仪(XRD)等测试手段对样品的热稳定性及微观结构进行研究.结果表明:Fe40Co40Zr10B9Cu1、Fe40Co40Zr10B9Ge1和Fe40Co40Zr10B9Ag13种合金的激活能分别为262.4、267.6和252.3 k J/mol,说明Cu元素、Ge元素和Ag元素的添加对合金的热稳定性影响不大,Ge元素的添加最有利于提高合金的热稳定性.3种合金的晶化过程相似:非晶→非晶+α-Fe(Co)→α-Fe(Co)+Zr Co3B2+Fe(Co)3Zr.     

Al88Ce8Ni4非晶合金的热稳定性和晶化行为的研究

采用单辊甩带技术制备出的铝基非晶合金Al88Ce8Ni4,利用XRD、TEM和DSC对非晶热稳定性和晶化行为进行了分析,结果表明,该所制备的铝合金属于完全非晶态,开始晶化温度达到（Tx）530K,其稳定性良好.晶化过程分两步进行,且晶化产物除了初生相α-Al,大多以Al-Ce和Al-Ni原子簇组成.     

溶胶—凝胶法合成的羟基磷灰石的热稳定性研究

用溶胶－凝胶法法合成了具有不同Ca/P摩尔比的羟基磷灰石（HAP）和不同CO3^2-含量的碳羟磷灰石（CHAP），采用DTA，TG，XRD，FT－IR，BET比表面积测定，晶粒密度测定等方法研究了此两类磷灰石的热稳定性，探讨了影响热稳定性的晶体结构因素，结果表明；（1）由于Ca亏HAP存在空位缺陷结构，在781℃脱羟分解，正常配比HAP不存在缺陷结构，Ca盈HAP由于存在的是填隙缺陷结构，表现出较高的热稳定性，甚至于在1100℃仍不脱羟分解；（2）在150－180℃范围内脱除CHAP中的CO3^2-是非平衡态的连续固溶体分解，同时其结晶度增加且晶粒重结晶长大，CO3^2－质量分数含量小于3．34的CHAP在776℃时脱羟分解，CO32-质量分数≥3．34％的CHAP在150－1100℃范围内不发生脱羟分解。     

高能球磨制备NiAl纳米晶粉末及其热稳定性研究

本文采用高能球磨工艺制备了ＮｉＡｌ纳米晶粉末，研究了这种纳米晶粉的热稳定性。结果表明：经过长时高能球磨处理，可以制备出晶粒尺度为３～４ｎｍ的ＮｉＡｌ纳米晶粉。工艺研究表明：影响球磨效果的主要因素有球磨时间和球料比．最后研究了长时高温处理作用下的纳米晶粉的热稳定性并讨论了材料细化的机制．     

溶胶-凝胶法合成的羟基磷灰石的热稳定性研究

用溶胶-凝胶法法合成了具有不同Ca/P摩尔比的羟基磷灰石(HAP)和不同CO2-3含量的碳羟磷灰石(CHAP); 采用DTA,TG,XRD,FT-IR,BET比表面积测定,晶粒密度测定等方法研究了此两类磷灰石的热稳定性,探讨了影响热稳定性的晶体结构因素.结果表明:①由于Ca亏HAP存在空位缺陷结构,在781 ℃脱羟分解;正常配比HAP不存在缺陷结构,Ca盈HAP由于存在的是填隙缺陷结构,表现出较高的热稳定性,甚至于在1 100 ℃仍不脱羟分解;②在150～800 ℃范围内脱除CHAP中的CO2-3是非平衡态的连续固溶体分解,同时其结晶度增加且晶粒重结晶长大,CO2-3质量分数含量小于3.34的CHAP在776 ℃时脱羟分解;CO2-3质量分数≥3.34%的CHAP在150～1 100 ℃范围内不发生脱羟分解.     

不溶性直链淀粉与米饭的质变

本研究证明,大米在37℃和5—7℃交替处理的情况下,全部直链淀粉含量不变,不溶性直链淀粉含量逐渐增加。米饭的硬度、粘性,米粉粘度曲线中的峰粘度、稠度的改变均与不溶性直链淀粉含量的变化有关,它们与不溶性直链淀粉含量变化的相关系数分别为r=0.892、r=-0.787、r=0.955和r=0.971。在处理过程中,大米的高分子量的淀粉发生降解,中等或较小分子量的淀粉逐渐增多,降解的结果与不溶性直链淀粉含量的变化有关。     

沙果不溶性膳食纤维提取工艺的研究

以沙果为原料,采用酶-化学法研究了原料中不溶性膳食纤维的制备工艺.采用单因素试验分别从糖化酶加酶量、酶解时间、碱解pH、碱解温度和碱解时间筛选出影响显著的因素,通过正交试验确定了沙果中不溶性膳食纤维(insoluble dietary fiber,IDF)提取工艺的最佳条件.研究结果表明,沙果中IDF提取的最佳工艺条件为:糖化酶加酶量为0.6%(g/g),酶解温度为60℃,酶解时间为90 min,碱解pH为10,碱解温度为50℃,碱解时间为90 min.     

粘胶纤维分子结构及热稳定性研究

采用中红外(MIR)光谱开展了粘胶纤维分子结构研究.粘胶纤维分子中红外吸收模式主要包括:O-H伸缩振动模式(νO-H-粘胶纤维),CH2不对称伸缩振动模式(νasCH2-粘胶纤维)和C-O伸缩振动模式(νC-O-粘胶纤维).采用变温中红外(TD-MIR)光谱进一步开展了温度变化对于粘胶纤维分子结构的影响.在303 K～...     

大麻杆芯黏胶长丝的结构和性能研究

通过测试大麻杆芯黏胶、棉浆、竹浆与木浆黏胶长丝的形态结构、FTIR光谱、结晶结构及热学、力学等性能,比较了它们之间的性能差异.结果表明:大麻杆芯黏胶长丝和棉浆、竹浆、木浆黏胶长丝的截面都为不规则锯齿形,均属于纤维素Ⅱ晶型结构;大麻杆芯黏胶长丝的结晶度与木浆黏胶长丝接近,高于竹浆黏胶长丝,4种黏胶长丝的取向度接近;大麻杆芯黏胶长丝的热稳定性好于木浆黏胶长丝;大麻杆芯黏胶长丝力学性能与棉浆黏胶长丝相似,大麻杆芯黏胶长丝织物的硬挺性好.     

β晶型等规聚丙烯形态结构研究

利用偏光显微镜、扫描电子显微镜和激光小角散射仪较深入地研究了β晶型等规聚丙烯(β—IPP)的球晶及其形态结构,发现β—IPP在偏光下呈现绚丽的彩色,其Maltese十字象锯齿一样参差不齐;扫描电镜揭示其晶片呈现疏松、扭曲而光滑的层片状;激光小角散射H_v图呈现四叶瓣形。     

镍基非晶态合金的热稳定性

采用化学镀法制备了Ni-P、Ni-Fe-P、Ni-W-P非晶态镍基合金,分别利用EDS、XRD等手段对非晶态镍基合金的成分、结构进行了表征,采用热分析方法对3种不同组分非晶态镍基合金的热稳定性进行了研究。结果表明,所制备的镍基合金均具有非晶态结构,在非晶态镍基合金中加入铁、钨元素有利于提高其热稳定性。     

PMN-PT弛豫型铁电材料的凝固组织与相结构

采用熔融法制备了PMN－32PT弛豫型铁电晶粒，研究了自由凝固条件下PMN－32PT晶体的生长形貌、组织形态、相结构和择优生长方向。结果表明，自由凝固条件下，从熔体中生长出的PMN－32PT晶体一般呈现三棱柱和八面体两种形态；PMN－32PT晶体的择优生长方向为＜211＞晶向；凝固过程中熔剂不足会引起组分中MgO的优先树枝状结晶；生长速度对PMN－32PT晶体的完整性有较大影响，生长速度过快会导致熔剂夹杂。     

改性聚酯EDDP的热稳定性研究

本文研究了高温下ＥＤＤＰ和ＰＥＴ的特性粘度和端羧基含量的变化，比较了ＥＤＤＰ和ＰＥＴ的热稳定性，结果表明，由于改性剂的引入使ＥＤＤＰ的热稳定性较ＰＥＴ有所下降     

Al-Ni-Y三元合金玻璃形成能力及热稳定性

为了分析Al-Ni-Y三元合金的玻璃形成能力和热稳定性,采用熔体急冷法制备了Al₉₀Ni₂Y₈、Al₈₇Ni₅Y₈、Al₈₄Ni₈Y₈和Al₈₀Ni₁₂Y₈合金条带.利用x-射线衍射（XRD）表征了急冷态和部分晶化后条带的结构,运用示差扫描量热仪（DSC）分析了合金的玻璃转变和晶化行为.结果表明：除了Al₈₀Ni₁₂Y₈和Al₉₀Ni₂Y₈合金外,制备态的条带均为完全非晶态,部分晶化后有纳米铝晶体析出;Al₈₄Ni₈Y₈合金DSC曲线上可以明显地观察到玻璃转变温度Tg.〖JP2〗通过比较4种合金的热稳定性,发现随着Ni的原子分数升高,合金的初始晶化温度Tx也随着升高,合金的热稳定性增强.     

塑料粘结钕铁硼的热稳定性研究

本文研究国产快淬钞铁硼粘结磁体的热稳定性，包括１００℃长时间时效，短时不同温度时效及温度循环对粘结钕铁硼磁损失的影响并同美国ＭＱＰ－Ｂ磁体的稳定性进行了比较，结果表明国产Ｍ４磁粉比ＭＱＰ－Ｂ粉具有较好的热稳定性，Ｍ２磁粉热稳定性较差，另外通过预先稳定化处理的方法可改善粘结钕铁硼的热稳定性。     

纳米晶合金体系的热稳定性计算

为研究纳米晶合金体系的热稳定性,采用第一性原理和热力学计算相结合的方法建立了多尺度耦合模型,可同时考虑在添加元素、溶质浓度、晶粒尺寸和温度等变量共同作用下纳米晶合金体系的热力学性质.研究获得了金属化合物和固溶体合金中纳米晶组织失稳的临界条件和热稳定性调控参量.针对纳米晶金属化合物体系,预测了热失稳临界晶粒尺寸及其影响机制.针对纳米晶固溶体合金偏聚体系,揭示了初始晶粒尺寸和溶质浓度对合金热稳定性的双重调控机制.实验结果证实了模型的合理性,制备获得了具有高热稳定性的系列纳米晶合金材料.

     

聚晶金刚石热稳定性的研究

通过对3种聚晶金刚石在空气中差热和热重曲线的分析,了解了其在空气中的氧化方式．通过扫描电镜对高频感应加热的复合片进行了形貌观察,以了解其热损伤的程度．结合聚晶金刚石的差热曲线和SEM照片,确定以差热曲线的起始氧化温度作为其热稳定性的表征温度．结果表明：对应于复合片SYNDITE CTB002、CTB010、CTB025,热稳定性表征温度分别为650、690、720℃．