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为实现大厚度高强钢全熔透单道对接焊,针对厚度20mm的AH32船用高强钢,采用15kW大功率CO_2激光进行激光-电弧复合焊接.分析了工件坡口、焊接速度、送丝速度、离焦量、装配间隙等规范参数对焊缝成型影响;通过金相观察以及显微硬度测定分析了接头组织性能.结果表明:通过激光功率等焊接规范匹配,激光-电弧复合焊接能实现20mm厚板的全熔透单道对接;钝边为8mm的Y形坡口有助于提高厚板激光-电弧复合焊缝熔透能力;降低焊接速度有利于提高熔深能力;工件厚度较大时,装配间隙对焊缝熔深能力的影响较为显著;接头硬度表明厚板激光复合焊焊缝纵向热循环模式存在较大差异. 相似文献
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为了提高厚壁管道的焊接效率、改善管道服役过程中接头的耐蚀性能,采用窄间隙热丝TIG焊方法,对φ406 mm×30 mm的TP321钢管进行全位置自动焊接. 研究了窄间隙坡口参数的匹配以及影响焊缝成形的主要焊接参数的匹配,并分区域对管道进行焊接. 结果表明,当坡口间隙为1 mm、钝边厚度为2.5 mm、坡口底部宽度为9~10 mm时,打底焊缝成形良好;坡口角度为4°~5°时,未出现倒坡口及未熔合缺陷;全位置焊接过程中,当焊接位置处于立向下时,焊接电流应比平焊时的大,立向上焊接位置则相反;当焊接位置处于仰焊时,与平焊相比应适当增加焊接热输入. 所得焊缝在各个区域成形良好,RT检测合格. 相似文献
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工厂制定焊接工艺时,一般情况下,板厚(包括壁厚)大于6mm 时需开坡口,而焊接坡口的选择是焊接工艺的重要内容之一。焊接坡口工艺性选定的内容包括:焊接接头的设置;焊接接头形式;坡口形式;坡口的角度、钝边、间隙等几何尺寸。由于结构设计和工厂施工条件的差异,也由于焊接结构形状、材质、工件厚度、质量要求的不同,焊接坡口选定时须 相似文献
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半管夹套焊接时不可避免产生残余应力,容易导致其焊接部位开裂泄漏.文中对不同坡口形式的半管夹套进行焊接试验,并利用有限元软件ABAQUS对焊接温度场及残余应力进行数值模拟.结果表明,不开坡口,加热温度不足以使夹套和筒体接触界面的金属完全熔化;开2 mm平行坡口时,焊缝根部温度未达到熔点,焊缝金属流动不足以填充根部间隙,产生未焊透;开45°外坡口,能保证完全焊透,且焊缝成型较好,焊缝根部的残余应力比不开坡口降低33%,筒体残余应力整体降低35%,有利于降低应力腐蚀开裂的敏感性.在实际焊接时,应开坡口焊接,禁止不开坡口或采用2 mm平行坡口. 相似文献
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全熔透角焊缝一直是一般工厂的加工难点,因为其加工工艺复杂,焊缝容易出现缺陷,本文介绍一种易操作的方法,对不能制备U形坡口的工厂适用性强,焊缝质量能达到要求。1接头形式及焊接要求坡口为带钝边单边V形坡口,坡口角度37°正面板厚分别为18mm,20mm,钝边2mm,对口间隙背面0~1mm。要求全焊透。2焊接难点、产生原因及解决办法难点1:容易产生未焊透产生原因:V形坡口底部夹角小,焊丝很难伸入,无法形成熔池。解决办法:背面用小电流焊接一道后,用电弧气刨将正面V形坡口底部刨成光滑圆弧角,使焊丝… 相似文献
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针对轨道车辆转向架构架常用20 mm厚壁S355J2H横梁管激光电弧复合焊工艺,从坡口形式、打底焊工艺窗口、盖面焊工艺窗口、焊接气孔抑制等方面进行了优化.结果表明:控制焊缝成形的主要因素有焊缝坡口、光丝间距和激光束离焦量等.采用钝边高度为8 mm、单边20°~25°的Y型坡口,光丝间距DLA=2~4 mm,离焦量-2~0 mm,可以获得表面成形连续的打底焊焊接接头;采用激光功率500~1000 W、电弧电流200~250 A、离焦量-2~0 mm的盖面焊工艺参数,可以获得连续一致、均匀美观,焊缝表面无裂纹、气孔等焊接缺陷的焊缝成形.实现了20 mm厚横梁管激光-MAG电弧复合焊焊接,验证了激光-MAG电弧复合焊接横梁管的可行性. 相似文献
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利用焊剂带约束电弧超窄间隙焊接方法,通过60层焊道完成了坡口宽度约4. 5 mm的59R2型槽型钢轨与耐磨钢辙叉的焊接。设计了异形截面对接的焊接夹具。实测出焊接过程中的角变形,第4道焊层厚度约13 mm时的角变形最大。当焊层厚度约128 mm之后,不再有明显的角变形;进而得到焊前预置反变形角度为1. 6°~1. 7°,可保证焊后工件的平直度。试验分析了侧壁根部熔宽与焊接工艺参数、坡口宽度的关系,给出了与坡口宽度相匹配的电弧电压和焊接电流。当坡口宽度为4 mm时,合适的电弧电压为23~23. 5 V,焊接电流为215~228 A。 相似文献
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针对厚板V形坡口的焊缝宽、母材厚、焊接轨迹曲线与待焊工件焊缝中心线不一致等问题,设计了一套摆动焊接程序,在机器人离线编程软件中进行工作站建模、离线编程、运动轨迹仿真,仿真结果满足试验要求。使用六轴机器人、Fronius焊机等搭建试验系统,采用经典的单一变量控制理论,选择最优焊接参数。使用厚度为18mm的低碳钢板,对V形坡口进行多次填充焊以及盖面焊。试验结果表明,焊接工艺良好,V形坡口两侧的母材熔合情况良好,未见焊缝塌陷、层间未熔合和咬边现象发生,焊缝两边无间隙,焊缝成形呈"鱼鳞纹"状。 相似文献
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田湾核电站为我国第一次引进俄罗斯的压水堆型核电站,发现在其管道焊接接头设计中常采用的一种为带有宽、厚钝边,小间隙的单面焊V形坡口,此类坡口形式设计在不锈钢管道焊接接头中尤为常见,这与国内常见的皮口形式有较大的差别,故此对这两种接头设计做一分析比较,以期对我们的管道焊接接头设计能有所借鉴。1 坡口形式对比图1的坡口带有较宽、较大的钝边、较小的间隙,而图2的坡口钝边较小而间隙较大,两种坡口形式有较大的差别。图1 俄罗斯常用坡口形式2 分析比较以φ108 mm×9 mm的管道为例做常用规格比较。(1)熔敷金属量计算按图1计… 相似文献
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针对加氢高(低)压空冷器管箱结构,研制了能在水平位置同时对管箱两条内角缝自动焊的焊接专用机。可焊管箱的最小空间尺寸为100mm×76mm,最大长度为3200mm。配制了脱渣性与抗裂性较好的焊剂;采用了加特型焊剂垫的工艺措施,解决了坡口钝边厚时不易焊透、钝边薄时易焊穿的问题。焊出了合格的产品。 相似文献
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我公司承接了国内外分包项目比利奇克座环,其法兰材料为16MnR,厚度为170mm,要求法兰拼接焊缝焊透并进行100%超声波和100%着色探伤。由于焊缝清根及砂轮打磨比较困难,因此,就必须通过试验制定出不需清根,又要保证焊缝根部焊透的焊接工艺参数。 本文重点对试验方法、焊接工艺参数的选择以及试验结果的检验进行了论述。1 试验方法1.1 试验材料 由于法兰拼接采用钝边高度为8mm的双U形坡口(图1)。因此我们决定采用8mm厚的16Mn钢板进行试验,试件尺寸草图见图2,其中装配间隙严格控制在≤1mm。 相似文献
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2A12铝合金搅拌摩擦焊接过程中接头组织与焊接工艺的关系 总被引:2,自引:0,他引:2
利用搅拌摩擦焊接方法对2A12铝合金板材进行了焊接试验,探讨了搅拌头的设计参数、焊接过程的工艺参数等对2A12铝合金板材焊接接头组织的影响。经过试验得知,在焊接时,搅拌头转速可为750r/min~1180r/min,走动速度为23.5mm/min~30mm/min,皆可获得接头性能尚可的焊接接头。同时发现焊接区的硬度约为母材硬度的70%。搅拌头长度略小于焊接板材厚度时仍可能使板材焊透。采用带有螺纹的搅拌头进行焊接对焊缝孔洞的形成有一定影响。 相似文献
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在某高开发区供热管网工程施工中,大直径管道焊接采用氩弧焊打底,焊条电弧焊盖面工艺。管道材质为碳钢,规格为273mm×9mm,426mm×12mm,水平固定对接,坡口角度60°±5°,钝边0~0.5mm,间隙2.5~3.5mm,焊前将坡口内外及两侧各20mm处清理干净。采用逆变焊机,直流正接;氩弧焊焊丝为TIJ-50,直径2.5mm;焊条电弧焊焊条采用E4303,直径3.2mm,4.0mm,共焊4层。焊接完毕,经X射线探伤检验,共拍片48张,其中11张片子发现有气孔存在,长度10~20mm,形状为长条形,位于焊缝根部。这种缺陷在以前的焊接中从未出现过,严重影响了焊接质量和工程进度,引起了我… 相似文献