c型折坡水跃特性的试验研究

水跃消能是水利工程中经常用到的消能形式,国内外许多学者对水跃进行了大量的研究。在工程实践中发现,c型折坡水跃的水力特征值与规范方法计算得到的值有较大差异。文章针对c型折坡水跃特性进行了试验研究,并结合量纲分析和数值分析方法,得出以斜坡段坡角θ为参数的c型折坡水跃跃后水深、水跃长度的计算公式,并利用水槽试验数据和实际工程水工模型试验对公式进行了验证。结果表明:所得公式的计算误差不超过±12%,可供工程设计计算参考。     

不同跃首位置的B型水跃特性

本文研究了B型水跃跃首位置（相应于槽坡突变处）对其特性的影响，提出了控制B型水跃水力函数的新公式，对1：3、1：4、1：5三种边坡作了研究并实测了水滚长度和尾水深度。实验数据分析表明：引入考虑沿斜坡水跃跃首相对位置影响的新参数是必要的，导出的公式适用于行近佛汝德数为2．4～7．4的水流。     

顺坡折坡水跃方程的评述与改进

推导顺坡水跃方程的两种基本假定，实质上都是水跃区水面线直线化的处理。在这样假定基础上，本文近似地视折坡水跃为tgθ的顺坡水跃，得到了试验资料[2]的验证。     

折线消力池水力计算的新方法

文章介绍折坡和折线水跃方程式，并分析了闸散扩散影响。     

U型渠道的水跃

一、前言目前,部分满流圆管水跃问题的研究进展很小。莱恩和金德斯瓦特(1938)曾收集过有关管流下游为部分或全部满流时的水跃资料。结果表明,共轭水深比值的计算值略高于观测值。西尔维斯特(1964)也得出了类似的结论。雷贾拉特南于1964年提出了跃首的侧部结构,并于1965年分析了指数型和圆形过流断面的水跃,但没有提供任何试验资料。唯一的部     

折坡扩散型消力池的水跃特性试验研究

折坡扩散型消力池在中小型水利工程中经常采用,消能效果良好,能较好地适应地形变化。但由于其边界条件的复杂性,对其水跃特性的研究较少。通过水工模型试验,对不同工况下折坡扩散型消力池的水跃流态、跃长、跃后水深等水跃特征进行了研究。分析对比了在相同来流条件下,平底等宽型、折坡等宽型、折坡扩散型消力池的跃后共轭水深。结果表明,相同来流条件下,相较于等宽型消力池,折坡扩散型消力池因其单宽流量较小,可以更好地适应下游水深,且所需消力池深度更小。     

混凝土浇筑仿真系统的三维显示

讨论了ＶｉｓｕａｌＢａｓｉｃ用于大数据量处理的优点，再结合三维图形显示中的常用算法，利用ＶｉｓｕａｌＢａｓｉｃ５．０平台讨论了在Ｗｉｎｄｏｗｓ环境下的图形编程技术，给出了通用的流程图。     

水工CAD专用图形库的研制与开发

基于ＡｕｔｏＣＡＤ Ｒ１４软件平台，应用ＯｂｊｅｃｔＡＲＸ与Ｖｉｓｕａｌ Ｃ＋＋５．０语言，研制和开发了一个水工ＣＡＤ专用图形库。该系统包括绘图环境设置、水工图形库制作，坝体绘制、水工专用标注，水工专用填充，水工专用线型，可视化编辑等等。并能进行进一步的开发和扩展。     

平面闸门结构计算程序

程序（Ｇａｔｅ）用ＶｉｓｕａｌＢａｓｉｃ４．０编写的，工作中于中文版Ｗｉｎｄｏｗｓ９５操作系统下的平面部门结构计算程序，本文简要介绍了该程序运行环境，使用方法，软件结构。     

扩散水跃共轭水深的计算和分析

扩散水跃由于水流的扩散使得跃后水深小于普通二元水跃的其轭水深.其水力计算的要点在于确定侧墙反力的计算模式,而侧墙反力的计算又取决于水跃表面轮廓的形态.早期的一些计算方法多假定水跃轮廓为简单的几何图形(如矩形、梯形以及折线形等),或者完全忽略侧墙反力,以简化计算,其结果为计算的跃后水深不是过分偏小就是过分偏大,有的甚至大于二元水跃的跃后水深,从而导致错误的结果.本文根据试验研究,以1/2次抛物线为水跃轮廓,求出了侧墙反力的表达式,并应用动量原理导出了矩形扩散水跃的理论公式.最后,以试验数据为准对各家公式作了对比分析,得出了相应的结论.     

突扩式水跃跃后水深的分析与计算

突扩式消力池常见于多孔水闸和泵闸结合的水利枢纽,其水跃跃后水深的计算是一个无法回避的问题。由于突扩式水跃水流的复杂性,对其跃后水深的理论研究尚不成熟与完善。根据已有文献的试验资料,对前人常用研究方法所得的突扩式水跃跃后水深成果进行了定量分析与比较。结果表明,当边墙反力对应的压强水头等于跃前水深和跃后水深的平均值时,其计算的跃后水深与实际更加相符。通过建立绕流阻力新模型,结合已有文献的实测资料,给出了突扩式水跃绕流阻力系数的计算公式,提出了突扩式水跃跃后水深计算的新方法,并对其准确性和通用性进行了验证。     

改进的突然对称扩散水跃方程

泄水建筑物下游的消能防冲是水利工程设计的重要问题。突然对称扩散水跃是消能的一种基本形式。为了研究突然对称扩散水跃共轭水深的水力特性,根据动量原理建立了突然对称扩散水跃共轭水深方程。发现突然对称扩散水跃始端扩散断面的回流平均水深ｈ３可以表示为跃前断面水深ｈ１和跃后断面水深ｈ２的函数,即ｈ３＝ｈ１＋αｈ２。根据大量实验资料,给出了系数α随着突扩比β变化的函数关系式。本文建议的方程能够很好的与实验吻合一致。在已有的计算方法中,本文方程与实验结果的平均误差和最大误差最小。因此,本文方程可以应用到实际问题的水力计算。     

自由临界水跃跃后水深的探讨

自由临界水跃的跃后水深对设计消能防冲工程的安全和经济性起着很重要的作用 .为解决跃后水深的准确计算问题 ,推求出应用范围较大的跃后水深计算公式 ,并举例进行分析计算 .结果表明 ,文中公式可以满足消力池和冲刷坑水力计算的需要 .     

突然扩散水跃方程的改进与比较

为研究突然扩散水跃方程的特性,根据动量守恒原理,在回流区平均水深作为代表水深的假设下,推导了突然扩散水跃的一般方程。在改进了回流区平均水深具体表达式的基础上,得到了突然扩散水跃的新方程,并给出了有关参数的确定方法。将已有的和改进的突然扩散水跃方程求得的共轭水深比与试验结果进行了比较,结果表明:不同突扩比时改进后的方程求得的共轭水深比与试验结果的平均相对误差和最大相对误差最小,计算精度最高;且改进后的方程具有显式解,计算方便。因此,改进后的方程可用于突然扩散水跃共轭水深的水力设计。     

A GENERALIZED EXPLICIT SOLUTION OF THE SEQUENT DEPTH RATIO FOR THE HYDRAULIC JUMP

1.INTRODUCTIONIn most cases the hydraulic jump occurs in thetransition regi me from supercritical flow to subcritical flow.Hydraulic jumps have been widelyused for energy dissipation in hydraulic constructions.So,a number of researchers have paid theiattention to it for a long ti me.The purpose of hydraulic jump analysis is todetermine the sequent depth ratio,relative energydissipation andthejumplength.The sequent depthratio and the relative energy dissipation can be determined by momentu…     

梯形断面渠道水跃共轭水深的计算方法

水跃共轭水深的计算是水力消能计算中经常遇到的计算问题 ,作者根据梯形明渠共轭水深的水跃方程 ,经过数学变换 ,应用迭代理论——牛顿迭代法提出快速收敛的共轭水深的计算方法 ,使用方便准确     

山西省离石县改河扩城工程中消力池选型及其设计

结合山西省离石县改河扩城工程中消力池的选型试验，提出了几种消力池体型。根据稳定水流的能量方程及动量方程，导出了矩形明槽中消力池的计算式，并用该工程的试验结果进行了验证计算，计算结果与试验资料基本吻合。     

R型水跃局部水头损失系数与跃后水深的计算

通过能量方程研究R型突扩水跃局部水头损失系数,完善水跃跃后水深计算的理论方法,为消力池跃后水深的计算提供新的思路。通过建立消力池出口扩散断面和跃后断面的能量方程,分析R型突扩水跃局部水头损失系数和水跃水深比的变化规律。结果发现:R型水跃相对局部水头损失系数是突然扩散断面弗劳德数和消力池突扩比的函数;相对局部水头损失系数既服从线性分布,又服从乘幂分布;水跃水深比是跃前断面弗劳德数和消力池突扩比的函数。提出了局部水头损失系数和水跃水深比的计算公式,并分别对其进行了验证。     

X型宽尾墩水跃方程的计算方法

由于X型宽尾墩的特殊性,将X型宽尾墩缺口内与缺口以上水流分为2股,并利用动量方程推导得到X型宽尾墩的水跃方程,并将其进行等价数学变换简化计算得到共轭水深比η,而后可得到跃后水深。以索风营、沙陀工程不同工况为例,计算出相应参数,代入简化水跃方程并计算出了共轭水深比η,最后计算得到的跃后水深,并与试验值进行误差分析,结果表明最大相对误差仅为-5.11%。该公式推导正确,理论可靠,计算便捷,首次从理论上提出了一套X型宽尾墩的水力计算方法,为工程设计和科学研究提供理论支撑。