共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
2.
3.
本文对Al_2O_3(Ti,W)C和SiCw-Al_2O_3(Ti,W)C的力学性能进行了分析对比,研究了热压工艺、SiC晶须含量、晶须分散效果和晶须/基体的复合情况等对Al_2O_3(Ti,W)C复相陶瓷力学性能的影响。从热膨胀系数失配角度分析和微观结构的观察证实,SiC晶须及(Ti,W)C固溶体对改善Al_2O_3陶瓷力学性能的效果是显著的,SiC_w-Al_2O_3.(Ti,W)C陶瓷材料的增韧机制主要是裂纹偏转和裂纹桥接。 相似文献
4.
本文以SiC板粒、ZrOCl2-8H2O、AlCl3和Y(MO)3为原料,利用共沉淀和热压烧结工艺,制备SiC板粒/Y-TZP和(含Al2O3)SiC板粒/Y-TZP复合材料.测试了材料的室温和高温力学性能.研究了添加Al2O3对SiC板粒/Y-TZO复合材料的影响.结果表明,SiC板粒/Y-TZP复合材料与Y-TZP陶瓷相比,其室温强度和韧性出现明显下降,高温强度也没有改善;而在SiC板粒与Y-TZP复合的基础上,添加Al2O3可明显提高材料的强度和断裂韧性,同时,材料的高温强度也获得显著改善. 相似文献
5.
SiC晶须增韧Al2O3及ZrO2(Y2O3)基陶瓷复合材料的抗热震行为 总被引:3,自引:0,他引:3
采用三点弯曲及扫描电镜等方法研究了SiCw/Al2O3,SiCw/ZrO2)及SiCw/Al2O3+ZrO2(Y2O3)陶瓷复合材料的抗热震性。结果表明SiCw的加入使Al2O3,ZrO2(Y2O3)以及Al2O3+ZrO2(Y2O3)基体的抗热震性显著提高,Al2O3陶瓷基复合材料的抗热震性明显优于ZrO2(Y2O3)陶瓷基复合材料。同时发现在Al2O3+SiCw材料基础上再加入少量ZrO292 相似文献
6.
采用三点弯曲及扫描电镜等方法研究了SiCw/Al2O3、SiCw/ZrO3(Y2O3)及SiCw/Al2O3+ZrO2(Y2O3)陶瓷复合材料的抗热震性.结果表现SiCw的加入使Al2O3、ZrO2(Y2O3)以及Al2O3+ZrO2(Y2O3)基体的抗热震性显著提高,Al2O3陶瓷基复合材料的抗热震性明显优于ZrO2(Y2O3)陶瓷基复复合材料.同时发现在Al2O3十SiCw材料基础上再加入少量ZrO2(2Y)颗粒(10Vo1%),也可进一步提高Al2O3+SiCw材料的抗热震性. 相似文献
7.
重力分离SHS法制备陶瓷内衬复合钢管耐蚀性的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
基于重力分离SHS法制备了陶瓷内衬复合钢管,分析了内衬陶瓷层的组织结构及添加剂SiO2和CrO3对复合钢管耐蚀性的影响。研究发现,内衬陶瓷层主要由构成枝晶的α-Al2O3基体相和分布于其间的FeO·Al2O3尖晶石相所组成,SiO2主要以石英相结构存在于枝晶晶界中。在Fe2O3+Al+SiO2体系中,陶瓷层的腐蚀主要为晶间腐蚀,并在SiO2添加量为4%wt时,复合钢管的腐蚀失重率出现极大值(约为1 相似文献
8.
通过对无压烧结、热压烧结和热等静压烧结SIC陶瓷以及热压烧结的SiC粒子补强Al2O3基复相陶瓷(SiCp-Al2O3)和SiC粒子与SiC晶须共同增强的Al2O3基复合材料(SiCp-SiCw-Al2O3)在氮气氛中进行高温氮化处理,成功地实现了这些材料的开口气孔表面裂纹的愈合。研究表明:热等静压氯化工艺可以显著提高SiC和Al2O3陶瓷的抗弯强度,对断裂韧性也有较大的改善作用。对于热等静压烧结SiC陶瓷,在1850℃和200MPa氮气压力下氯化处理1小时后,其抗弯强度和断裂韧性分别由582MPa和5.7MPa·m1/2提高到907MPa和8.4MPa·m1/2;对于热压烧结的SiCp-Al2O3复相陶瓷和SiCp-SiCw-Al2O3复合材料,在1700℃和150MPa氮气压力下氮化处理1小时后,其室温抗弯强度分别由460和705MPa提高到895和1033MPa。 相似文献
9.
本以SiC板粒、ZrOCl2·8H2O、AlCl3和Y(MO)3为原料,利用共沉淀和热压烧结工艺,制备SiC板粒/Y-TZP和(含Al2O3)SiC板粒/Y-TZP复合材料。测试了材料的室温和高温力学性能。研究了添加Al2O3对SiC板粒/Y-TZO复合材料的影响。结果表明,SiC板粒/Y-TZP复合材料与Y-TZP复合材料与Y-TZP陶瓷相比,其室温强度和韧性出现明显下降,高温强度也没有改善; 相似文献
10.
11.
本文探讨了Si及α-Al2O3超细粉对Al2O3-ZrO2-C系材料显微结构的影响。认为在Al2O3-ZrO2-C系材料中同时加入Si和α-Al2O3超细粉,Si粉除了与C生成了SiC纤维外,其反应产物SiO2还与α-Al2O3超细粉及ZrO2生成了莫来石(A3S2)和Al2O3-ZrO2-SiO2(AZS)固溶体,这些新生成的矿物相对试样的显微结构产生重要的作用。 相似文献
12.
SiC纤维补强微晶玻璃基复合材料的界面结合 总被引:5,自引:0,他引:5
本文通过SiC纤维对LCAS(Li2O-CaO-Al2O3-SiO2)和MAS(MgO-Al2O3-SiO2)微晶玻璃的补强,观察和分析了在不同复合系统中纤维与基体的界面结合。在SiC纤维/LCAS微晶玻璃复合系统中,发现纤维与基体之间有一中间界面层,它主要是在复合材料的烧结过程中通过扩散形成,并且于1200℃时在界面上形成富C层。SiC纤维/MAS微晶玻璃基复合材料由于在烧结过程中有化学反应发生 相似文献
13.
多孔陶瓷薄膜表面形貌研究 总被引:4,自引:0,他引:4
用原子力显微镜(AFM)观察Al2O3、Al2O3-SiO2及Al2O3-SiO2-TiO2复合陶瓷薄膜的表面形貌,X射线衍射(XRD)分析表明,Al2O3薄膜的上为γ-Al2O3;Al2O3-SiO2薄由γ-Al2O3和非晶诚SiO2组成;而Al2O3-SiO2-TiO2薄膜的相成分为Al2O3、TiO2、Al4Ti2SiO12和非晶态SiO2,各相的含量随化学成分变化而变化,AFM观察结果表明 相似文献
14.
SiC-ZrO2(3Y)-Al2O3纳米复相陶瓷的力学性能和显微结构 总被引:10,自引:0,他引:10
本文介绍用非均相沉淀方法制备的纳米SiC-ZrO2(3Y)-Al2O3复合粉体经放电等离子超快速烧得到晶内型的纳米复相陶瓷,超快速烧结的升温速率为600℃/min,在烧结温度不保温,迅即在3min内冷却至600℃以下。 相似文献
15.
16.
17.
Al2O3—SiC纳米复合陶瓷的准分子激光表面改性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用XeCl准分子激光器(波长308nm)照射Al2O3-SiC纳米复合陶瓷试样,能量密度在0.8~6.0J/cm^2范围内。照射后,表面缺陷消除,形成连续分布的光滑平整的熔化层,并出现亚稳相γ-Al2O3。由于表面形貌的改善和结构的变化,使表面韧性K1c得到提高。 相似文献
18.
Al2O3—SiO2—TiO2复合陶瓷薄膜的制备与结构 总被引:1,自引:0,他引:1
本文利用Sol-Gel法制备了Al2O-SiO2-TiO2复合陶瓷薄膜,讨论了主要内容是体系成分(Al:Si:Ti摩尔比)对落膜制备过程及结构的影响。通过分步水解法可以得到稳定的Al2O3-SiO2-TiO2复合溶胶,进而制备复合陶瓷薄膜。组分间的静电作用是溶胶凝结的原因。三组分中,Si/Ti摩尔比是决定溶胶稳定性的主要因素。通过XRD对薄膜的相组成进行了分析,表明复合薄膜由Al4Ti2SiO12 相似文献
19.
耐1300℃新型Ni-Fe-Cr-Al基高温合金抗氧化机理研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对新型高温合金(3YC52)的抗氧化机理进行了系统研究。结果表明,研制合金(3YC52)具有的优异抗氧化性能在于高温下合金表面能形成致密保护层。扫描电镜(SEM)、电子探针显微分析(EPMA)和X射线衍射分析(XRD)分析表明,1100℃,合金氧化层的内层为Cr2O3,外层为Al2O3;1300℃,合金氧化层为单一的Al2O3。差热分析(DTA)研究表明(Al,Cr)2O3和α-Al2O3的形成分别在1060℃和1356℃达到最大值。当温度大于1150℃时,Cr2O3易剥落,因此随着时间的延长,最终留下致密的α-Al2O3保护层。 相似文献
20.
本文对Al2O3基陶瓷复合材料Al2O3-ZrO2-SiCw进行了干摩擦磨损试验,并运用了SEM,TEM和XRD等手段对其显微结构、力学性能及它们与GCr15钢对摩时的摩擦磨损行为进行了系统分析,在此基础上深入探讨了SiC面增韧补强作用对复俣材料的摩擦磨损性能的影响。 相似文献