首钢2号高炉喷涂造衬后开炉及达产实践

首钢2号高炉(1726m~3)1991年5月开炉以来,曾片面追求高冶炼强度,忽视炉体维护,到1998年2月,高炉冷却壁勾头水管已全部损坏,水箱前排管损坏51根,占前排管总数的28.3％,炉皮时常冒火,已严重威胁高炉正常生产。为延长高炉的寿命,1998年2月对炉体进行了喷涂造衬。但到1998年底,炉体破损严重,热风环管整体下沉并严重破损,于12月份对炉体进行修复,无冷却水箱     

新型早强高铝质浇注料在轧钢加热炉上的应用

三轧分厂650轧机1~#燃油连续式推钢加热炉于1990年底改造前,高温段炉顶、炉墙用高铝质耐火砖,炉底用镁砖等,低温段炉顶、炉墙和炉底用粘土质耐火砖等砌筑的复合炉体.由于炉体整体性、密封性和保温性能差,炉子升温慢、产量低、能耗高、炉子寿命短、修炉费用高.1991年1月该炉中修,采用武汉冶金建筑研究所研究、山西省阳泉市冶金耐火材料厂生产的ECA—175型和CA—     

金冠铜业闪速吹炼炉冷修炉体改造

闪速吹炼炉在金冠铜业已运行超过4年时间,第一炉期总共处理超过230.6万t的高品位冰铜。吹炼炉于2017年3月份进行了首次冷修,针对第一炉期中出现的炉体薄弱环节进行了优化改造,本文主要对本次冷修炉体改造进行介绍。     

RJJ——90——9T井式渗碳炉的节能改造

RJJ—90—9T井式渗碳炉,是耐火企业加工模板渗碳用的。我们对该炉炉体结构进行改进,采用新型隔热材料,加强了炉体的保温,经过半年多的运转证明,炉体改造合理,并取得明显的经济效益。一、炉体结构 1、该炉原设计炉墙用比重为1.3克/厘米~3的耐火保温砖,炉墙外围用膨胀蛭石粉作为保温层见图一。     

铜阳极泥处理卡尔多炉炉体国产化的研究

主要对卡尔多炉炉体的结构、材质和弹性圈等进行研究,选择弹性圈的材质和加工制作方法。自行研制的卡尔多炉炉体完全取代进口炉体,节约了备件费用,减少了炉修时间。     

广西金川公司闪速吹炼炉特点及生产运行实践

本文介绍了广西金川公司闪速吹炼炉结构特点及两年多的生产运行情况。针对生产运行过程吹炼炉炉体出现的问题,对炉体结构进行了局部技术优化和改进,并提出了下步改造计划和设想。     

酒钢2号高炉长寿化分析

酒钢2号高炉于1989年建成投产,经过10年多的安全运行,于2000年顺利停炉,采用先进的“炉体整体推移”进行大修。借拆炉机会对炉体破损情况做了详细调查,并分析破损原因,介绍所采用的长寿措施。     

侧吹炉的现状与展望

阐述了目前侧吹炉的炉体结构、主要设计参数、运行操作以及存在的主要问题。提出了为进一步提升侧吹炉在投资及运行成本方面的优势,侧吹炉需要朝着优化炉体结构、大幅度提高产能、大幅度提高炉体寿命、操作机械化以及运行智能化等方面发展。论述了处理能力由现在的300 kt/a大幅度提高到600 kt/a的方法以及炉体寿命由现在的2～3年大幅度提高到闪速炉熔炼炉炉体寿命的8～9年而采取的措施。     

祥光铜业闪速吹炼炉炉体寿命延长的实践

阳谷祥光铜业有限公司闪速吹炼炉自2007年投料生产以来,在提高产能和炉体安全等方面不断进行改进。在过去3次吹炼炉冷修过程中,对炉体多个部位进行优化,使吹炼炉的安全性能不断提高。2019年4月2日停炉进行第3次冷修,工期55天。本次冷修对吹炼炉排放口水套、竖直水套、内衬砖进行了优化改造,以适应更安全更经济的生产作业。     

葫芦岛有色公司炉体运行创历史新高

葫芦岛有色金属集团有限公司所属二冶炼厂蒸馏车间共有蒸馏炉14座,为了更好对蒸馏炉进行维护,最大限度地延长炉体寿命,该车间制定了《炉体运行考核办法》、《蒸馏炉炉体维护考核档案》等管理办法,实行工段、班组、个人分级     

武进炼铁厂锰铁高炉(28m~3)扩容(至60m~3)成功

1990年11月至1991年2月,武进炼铁厂将企业资金用于技术进步,对原有28m~3高炉进行技术改造,扩容至60m~3,获得成功。 28m~3锰铁高炉原料来自各地,炉内有害元素危害高炉,碱金属在炉内不断富集,钾、钠和铅等元素造成高炉炉体破损。每年年底需对炉缸部分重新浇砌耐热混凝土及耐火砖,以维持生产。考虑原有260m~3鼓风机能满足60m~3高     

降低卡尔多炉炉体振动的有效措施研究

文章介绍了卡尔多炉炉体主要组成部件及运行中出现的问题，对炉体振动偏大的原因进行了分析，针对主要造成炉体振动偏大的因素，制定优化及应对措施后，卡尔多炉炉体振动现象明显降低，炉体故障率大幅下降，延长了设备备件使用寿命，降低了检修费用，保障了设备的安全稳定运行。     

风口加压节水装置在安钢3号高炉应用

对安钢3号高炉炉体冷却强度不足原因进行了分析,并对炉体冷却系统的改造经验进行了总结。通过安装风口加压节水装置,提高了炉腹、炉腰部位的冷却强度,满足了高炉高强度冶炼的需要,达到了增压节水和延长炉体寿命的目的。     

承钢380m3高炉炉体设计特点

承钢于1998年新建了一座380m~3高炉,其炉体设计采用了多项先进技术,如:带立筋板支撑的炉腰托圈炉体结构;复合炉衬结构;板壁结合的炉身冷却结构等。 1 采用带立筋板支撑的炉腰托圈炉体结构 针对传统的厚炉腰和薄炉腰炉体结构各     

安钢3#高炉炉体冷却系统的改造

对安钢3#高炉炉体冷却强度不足的原因进行了分析,并对炉体冷却系统的改造经验进行了总结.通过安装风口加压节水装置,提高了炉腹、炉腰部位的冷却强度,满足了高炉高强度冶炼的需要,达到了增压节水和延长炉体寿命的目的.     

新钢3~＃高炉炉体破损与改进意见

新钢3~#高炉第三代于1972年11月11日开炉,1976年8月9日停炉,一代炉令3年零9个月。从开炉至停炉全部生产锰铁,实际生产了1386日。本代炉体结构如图一。整个一代主要技术经济指标如下表:为了探讨锰铁高炉的合理内型和结构,对高炉炉体侵蚀、冷却设备的破损、炉皮变形等情况进行了观察和测绘。一、炉体破损概况炉体破损情况如图二(一)炉喉钢砖本代炉喉钢砖为单段纵列式结构,共30块,没有脱落现象,破损特点为:1、在园周方向,北面(卷扬机方向)比较完整,南面变形与破损比较严重。2、在炉喉高度方向,从上至下破损变形情况逐渐严重,并在碰撞点处有明显的分     

沙钢5800m~3高炉炉体上涨的原因分析

沙钢5800 m~3高炉投产5年就出现炉体整体上涨的现象,上涨约126mm,上涨部位为炉基,炉底封板以下。对炉基部位耐材取样进行分析,样品中存在K_2O,并以钾长石形式存在,钾长石是黏土砖中的莫来石和碱金属反应生成的。认为沙钢5800m~3高炉的碱负荷长期偏高,而且存在炉底煤气泄漏现象,碱金属随煤气进入炉基和莫来石发生反应,耐材膨胀导致高炉炉体上涨。在炉底压浆和降低入炉碱金属负荷后,炉体上涨得到了控制。     

高炉炉身下部结厚的处理

湘钢１＃高炉１９９８年１０月由于种种原因导致炉体下部结厚,虽经数次洗炉,收效甚微,后采用较长时间持续加萤石配合大批量加焦的热洗炉,才使炉体下部结厚问题得以解决。介绍了处理过程及方法,并对所取得的经验和教训进行了分析。     

沙钢5800m3高炉炉体上涨的原因分析北大核心

沙钢5800 m^3高炉投产5年就出现炉体整体上涨的现象,上涨约126mm,上涨部位为炉基,炉底封板以下。对炉基部位耐材取样进行分析,样品中存在K_2O,并以钾长石形式存在,钾长石是黏土砖中的莫来石和碱金属反应生成的。认为沙钢5800m^3高炉的碱负荷长期偏高,而且存在炉底煤气泄漏现象,碱金属随煤气进入炉基和莫来石发生反应,耐材膨胀导致高炉炉体上涨。在炉底压浆和降低入炉碱金属负荷后,炉体上涨得到了控制。     

酒钢高炉炉体维护措施及长寿展望

酒钢１，２号高炉分别已生产了３年和４年，炉体冷却设备基本无损坏。所采取的炉体维护措施主要有：①改进冷却器结构和材质；②进行水质稳定处理，保持较大水量；③托圈冷却板进出水管双联改单走；④高炉操作上，重视炉况稳定顺行，保持适宜的中心气流，降低炉渣渣碱度；⑤对冷设备进行长期监测；⑥实现含钛物料护炉。根据炉体状况推测，一代炉役可望达到８年。