溪洛渡水电站机组组合轴承甩油原因分析及改进措施

<正>1研究背景溪洛渡水电站右岸9台机组均由东方电机有限公司供货,水轮发电机组为立式普通伞式结构,单机额定功率770 MW,额定转速125 r/min,推力和下导轴承同置于下机架油槽内,简称为组合轴承,其冷却系统采用镜板泵外循环。当机组运转时,热油被镜板泵(见图1)离心力甩出到集油槽,经热油管路进入冷却器,冷却后经冷油管路进入油槽,对推力轴承和下导轴承进行冷却和润滑。溪洛渡水电站东电机组首台机调试期间,检查发     

发电机轴承瓦温偏高及甩油的处理

沿江水电厂装有2台SF7500-10/2600发电机,推力轴承和上导轴承合用一个油槽,投产以来一直存在轴承瓦温偏高及推力轴承油槽甩油问题,严重威胁安全生产和影响文明生产,1997年底,对机组有关部位进行技术改造,取得了良好效果。     

推力轴承密封改进

风滩四台Ts854/210-40型立式水轮发电机推力轴承均为刚性支柱式推力轴承。自一九七八年五月投产以后,推力轴承都存在严重的甩油,特别是2号机推力轴承外甩油更严重,每月甩油约15～20公斤。造成推力轴承外甩油的根本原因是油槽     

平衡块式推力轴承安装与调整

丹江口水电站,共四台机组,采用平衡块式推力轴承。大型水轮发电机组采用平衡块式推力轴承.是一种新式结构。对于这种轴承,我们只安装过一台,认识尚不够充分,仅就我们在安装和调整中的实践,谈谈体会。一、主要数据机组转速 100转/分推力负荷 1400吨轴瓦数量 12块     

丹江口水电厂引进苏制弹性塑料瓦运行成功

一、概况丹江口水电厂是六十年代末至七十年代初投产的大型水电厂,现装有六台单机容量150MW的水轮发电机组。1、2号机是苏制机组,3—6号机为我国东方电机厂制造。发电机推力轴承均采用弹性支柱式(4号机为平衡块式),推力瓦为巴氏合金扇形瓦。     

百色水利枢纽4号机组推力轴承安装与探讨

对百色水电站4号发电机推力轴承安装中出现的问题及处理过程进行分析、总结;探讨立轴半伞式机组在整体盘车时的抱瓦方式及轴瓦间隙调整方法,供国内同行参考和借鉴.     

隔河岩电厂3号机下导甩油原因分析及处理

隔河岩电厂３号机下导轴承丰在严重的甩油现象，分析其主要原因是机组转高，供油压力偏大，轴瓦间隙偏大，摆度大，下导瓦面的工作及非工作面的微小差别基本消失，针对以上原因，在３号机大修中，采取了修刮瓦面和在下导瓦的上方推力头的凸台上中设挡油环板以防止甩油，另外还重新设计了新型的气密封装置替代原有下导油槽盖板以防止油雾化，经处理后，下导的甩油现象已根本消除。     

潘家口电厂水导轴承进水原因分析及处理

潘家口电厂水导轴承采用的稀油润滑油浸式分块瓦导轴承,由8块巴氏合金轴瓦组成。采用内循环方式润滑,轴瓦下部浸入油内,主轴轴领旋转,油在离心力作用下经轴领下部升入轴瓦,经上部油箱返回连续循环。油冷却方式为水循环水冷,冷却器型式为盘香式冷却器,冷却器装于油槽内部。在2号机组A级检修后,在进行机组调相工况后,发现水导轴承油混水报警,检查水导冷却器确存在轻微渗漏,但不至于导致水导轴承含水量远超允许值,最终分析原因为主轴密封漏水量过大导致水甩至水导轴承,故采取了在大轴上加装挡水罩的方式防止主轴密封水甩至水导轴承内,解决了水导轴承进水问题。     

瀑布沟机组上导轴承油槽密封盖板改造

上导轴承油槽在水轮发电机组中起着给上导轴承润滑降温等重要作用,一旦油槽渗油,将导致轴瓦温度升高,影响机组健康运行或非正常停机。分析瀑布沟机组上导轴承油槽密封结构的特点与渗油原因,对其进行了更新改造。通过优化整个密封结构,增加密封腔数,一腔补气,一腔排油,更利于油雾的有效回收,使油槽密封盖板结构更科学,密封效果更好。     

雅玛渡水电站机组推力轴承测温异常跳变分析及处理

雅玛渡水电站机组导轴承、推力轴承及各油槽均装有PT100测温电阻用于监测轴承或油槽温度,该电站自投运以来,3台机组推力轴承多个测温点频繁出现异常跳变的现象,这给机组安全稳定运行带来了隐患。为此,针对该问题进行了原因查找分析并改进处理,通过后续运行观察,问题得到消除,达到了处理改进的目的。     

平衡块推力轴承的安装和运行

一、陈村水电站二号机推力轴承结构简介发电机型号TS920/115-44,半伞式, 水轮机型号HL263-LJ-390,设计水头57米。镜饭外径2300毫米,内径1450毫米。推力负荷550吨,轴瓦单位压力42.4kg/cm~2。轴瓦为薄瓦结构,支承为平衡块式,上平衡块、下平衡块、轴瓦各10块。油膜计算厚度0.0632毫米,     

参窝3号机组水导轴瓦更换处理

1 概述 参窝水电站3号机组,装机容量为3200kW。水轮机型号为LH123-LJ-140,发电机为悬吊式,型号为TS-325/36-20立式机组。装有上导两辦筒式轴瓦,推力轴瓦8块刚性支柱式,下导两辦筒式轴瓦,水导两辦筒式轴瓦。该机组于1972年4月投入运行,年发电利用小时约6480h,单机年均发电量1200万kW·h,有较好的经济效益。     

立式水轮发电机组推力瓦温偏高故障的分析处理

光照电厂水轮发电机组为半伞式结构,总装机1 040 MW(4×260 MW),一次检修后出现下导轴承摆度超标报警,推力轴承瓦温偏高报警等异常现象。根据机组运行数据和实际运行工况,从机组检修安全质量、设备结构、设计制造等方面对对机组运行数据超标的缺陷进行了分析处理。通过复测轴瓦间隙,盘车数据分析,找到了问题的根源,通过重新计算调整轴瓦间隙,机组运行恢复了正常,保证了机组安全可靠运行。     

用非线性规划选择推力轴承的最优偏心率

乌江渡发电厂三台水轮发电机型号为TS1035/240—40半伞式,单机容量21万千瓦。采用自润滑、弹性液压支撑式推力轴承,其主要技术参数如表1所示。在投产运行初期,发电机组由于推力轴瓦变形及偏心率小,瓦温高达83℃,曾烧瓦11次,机组不     

小湾水电站推力轴承在检修过程中的调整分析

推力轴承是水轮发电机重要部件之一,承载着水轮发电机组轴向水推力及机组转动部件的重量,推力轴承的安装质量好坏直接影响着机组安全稳定运行。小湾机组由于单机容量高,推力负荷大,轴瓦除受力发生机械变形外,还因温度不均而产生热变形,严重时,会破坏油膜导致瓦烧毁。因此现场安装工艺对推力瓦受力调整以保证各瓦温均匀非常重要。本文将以小湾水电站6号机组检修过程中的推力轴承受力调整进行分析总结,供业内人士参考。     

抽水蓄能机组推力及下导组合轴承甩油缺陷分析与处理

抽水蓄能机组具有工况转换复杂,运行方式灵活,快速反应等特点,机组在设计时需要兼顾高转速、双向运行、快速转换、调频和调相、频繁起动和制动等特性,其设计难度远超常规混流式机组。机组的运行性能也是机组设计、制造和安装质量的综合体现。抽蓄机组的转速较高,对推力油槽内的油流搅动、冲击大,易发生推力轴承及导轴承甩油现象,不仅造成资源浪费,而且污染环境,甚至给设备安全带来隐患,并严重影响机组的安全运行及环境安全、健康的管理。笔者对某抽水蓄能电站首台机组在进行调试及试运行期间发电电动机推力下导轴承油槽存在甩油等缺陷情况,分析产生的原因并介绍对推导油槽结构消缺措施及消缺效果。     

二滩水电站6号发电机推力/下导油槽防甩油分析及处理

二滩水电站发电机推力与下导共用一个油槽,自机组投产以来,推力/下导油槽甩油就及其严重,虽经历过几次改造并运行10多年后,防外甩油效果依然不够明显,发电机通风循环系统仍有大量积油,且以6号发电机最为严重。本文主要介绍6号发电机防甩油处理措施及其效果,对其他类型发电机油槽甩油处理提供了具有重要的借鉴意义。     

大型水电站推力/下导油槽甩油分析及处理工艺

该水电站水轮发电机组推力/下导轴承由于厂家设计原因,在现场安装过程中无法达到设计时的精度,后期运行中均出现不同程度的甩油。机组投运以后,电厂经过不断分析,弄清了机组推力/下导甩油的2种主要情况,利用机组检修的时机,对机组推力/下导油槽结构进行了多次改造,最终使得机组甩油情况得到了大幅改善,基本上消除了推力/下导油槽甩油。     

连城水电站推力轴承的改造

连城水电站装机两台,容量为6400千瓦,水轮机型号为HLl60-WJ-71,设计水头110米,转速1000转/分,配TSWl73/70-6型发电机,2号机于1975年12月投入运行.1号机则于1976年7月投产.电站于1977年9月并入闽北电网运行.两台机组自投产后,至1980年底止,由于推力轴承存在缺陷,经常因轴瓦推力面破     

立式发电机组推力轴承异响的原因与处理

蚌埠闸水电站1号机组第二轮大修后推力轴承有异响,是推力轴承8块瓦有2块轮流松动所效。进一步检查分析证明,绝缘垫不平是造成轴瓦轮流松动的主要原因。更换新垫子后即消除了异响。