1Cr18Ni9Ti不锈钢氮离子注入层超显微硬度的研究SCIEI

应用超显微硬度计测定１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢氮离子注入层的硬度，并用Ａｕｇｅｒ电子能谱仪及高精度轮廊仪测定氮离子注入层氮浓度分布及深度。结果表明，在９０ｋｅＶ，３×１０＾１７Ｎ＾＋／ｃｍ＾２注入时，其注入层深度为０．１８μｍ，用１ｍＮ载荷测得本征硬度ＨＶ为３．４７ＧＰａ，比非注入态表面硬度提高三倍之多，合理的试验载荷应≤１ｍ（０．１ｇ）。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的显微硬度研究

利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材,熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098-4.9 N,载荷保持时间均为10 S.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下随实验载荷的增加而减小,当载荷超过1.96 N时各区域硬度值基本保持恒定.采用PSR模型对接头各区域硬度值随载荷的变化规律进行了较为准确的描述,得到的HVPSR与1.96 N载荷下的实验结果间的误差小于3%.在2.94 N的实验载荷下沿垂直接头方向连续进行了微压痕测试,得到接头在不同位置处的显微硬度分布曲线,并对接头的金相组织进行了观察和分析.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道的焊接

采用TIG+MAG焊接工艺焊接1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道。TIG焊内、外填丝法焊底层,MAG焊填充及盖面层。该工艺解决了以往采用TIG焊或手工电弧焊效率低、成本高、质量难以保证的问题。     

1Cr18Ni9Ti热浸镀铝扩散层的抗氧化性

通过高温氧化实验,测定出1Cr18Ni9Ti热浸镀铝前后的氧化增重,分析了扩散层的微观结构和表面氧化产物的物相组成.结果表明1Cr18Ni9Ti热浸镀铝后的抗氧化温度可达1100℃,扩散层中Fe2Al5退化成FeAl后,β-NiAl将发挥抗氧化作用,α-A12O3相的形成是使材料抗高温氧化性提高的主要原因.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重。经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标、促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制

研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制规律，结果表明：在本实验条件下，当搅拌时间为2—3min时，可以获得尺寸大小为10m-200μm、固相率为50％—60％的球状初生奥氏体的半固态浆料，便于从搅拌室底孔中放出，浆料可以实现顺利轧制，但球状初生固相颗粒与液相发生了分离，球状初生固相颗粒集中在轧材的心部，而液相偏聚在轧材的四周；经过一道次轧制，1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料轧制板材的常温强度比常规热轧板材的强度高，但延伸率下降。     

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 采用拉伸试验、金相分析和能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢高压油管开裂的原因进行了分析。分析结果表明,高压油管的开裂是应力腐蚀开裂造成的。油管的固溶处理工艺不当,没有有效消除冷轧过程所产生的应力,材料处于严重的加工硬化状态,增加了材料的应力腐蚀敏感性。热轧过程产生的大量水蒸汽并含有氯和氧是引起高压油管应力腐蚀开裂的环境因素。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢薄板焊缝渣点的分析研究

本文对1Cr18Ni9Ti不锈钢薄板钨极自动氨弧焊时,产生的焊缝渣点进行了分析。分析了渣点成份及形成原因,研究了渣点对焊接接头机械性能、耐蚀性的影响以及对渣点行为的控制等问题。结果表明,渣点对接头塑性有不良影响,且比良好焊缝腐蚀略重。     

1Cr18Ni9Ti海水循环水泵阴极保护参数

介绍了适合在海水中应用的不锈钢钢种，重点分析了1Cr18Ni9Ti钢在海水中的腐蚀特点和耐腐蚀性能，探讨了对1Cr18Ni9Ti循环水泵进行阴极保护的保护参数及具体技术措施。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头表面腐蚀原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头在焊接后经酸洗,表面存在粗糙的腐蚀凹坑.通过采用S-3700N扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜等对表面粗糙的腐蚀凹坑进行成因分析.结果表明:球头在焊接过程中产生了局部敏化现象,球头的晶粒组织细于与之配合的外套螺母组织,使得球头的耐腐蚀性低于外套螺母,在酸洗去氧化皮的过程中,外套螺母与球头的焊缝区、接管嘴的焊缝区之间形成缝隙,酸洗液中的正负离子移动受到了阻滞,导致缝隙处发生严重腐蚀,最终表现为球头表面的点状腐蚀形貌.定期更换酸洗槽液,降低Cl^-浓度,以及在酸洗过程中活动零件,可以减少该类腐蚀的产生.     

1Cr18Ni9Ti热轧棒材稳定化处理工艺研究

本文对1Cr18Ni9Ti热轧棒材进行了稳定化处理工艺模拟性和工业性生产试验。结果表明,稳定化处理后的1Cr8Ni9Ti热轧棒材机械性能均能满足GB1220—84标准规定固溶处理后的力学性能指标,抗晶间腐蚀合格且晶粒均匀细小。因此认为,1Cr18Ni9Ti热轧棒材,可以采用稳定化处理代替固溶处理。     

1Cr18Ni9Ti/GH3044���ֽ����������Ʒ���

异种金属1Cr18Ni9Ti和GH3044在点焊后X光检查时发现裂纹。通过对焊点进行金相检查、断口观察和电镜能谱分析后表面发现:焊缝组织为单相奥氏体组织,裂纹断口为典型焊接热裂纹形貌,焊点中镍含量较高。经过分析验证得出结论:由于焊接过程中GH3044熔入量大,导致焊缝中镍含量增大,形成单相奥氏体组织,产生焊接热裂纹。     

1Cr18Ni9Ti微塑性变形行为的研究

本文研究了1Cr18Ni9Ti在固溶态及预形变状态的微塑性变形规律和机理。在微塑性变形的不同阶段中,Ⅰ阶段对应晶界附近区域位错的运动与耗竭;Ⅱ阶段对应于晶粒内部位错全面开动与增殖并有晶界发射位错,相当于宏观变形的初始阶段。预变形对1Cr18Ni8Ti的宏观屈服强度σ_0.2与微屈服强度σ_(mys)(1~(-6))具有不同的影响规律。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢超窄间隙焊接接头组织与性能分析

采用超细颗粒焊剂约束电弧超窄间隙焊接方法进行了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的超窄间隙焊接试验,并对所得超窄间隙焊接接头的组织及性能进行了测试和分析。结果表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢超窄间隙焊接接头的根焊焊缝区晶粒为等轴晶,而填充焊和盖面焊的焊缝区晶粒则为粗大的柱状晶。等轴晶和柱状晶的基体均为奥氏体,晶粒内部均分布有少量板条状铁素体。超窄间隙焊接接头的填充焊缝和根焊焊缝具有与母材相当的硬度,而盖面焊缝的硬度则略低于母材。超窄间隙焊接接头除了收缩率和冲击功比母材的略低外,抗拉强度、屈服强度及伸长率明显高于母材所对应性能的最低值。此外,试验还测得超窄间隙焊接接头的腐蚀速率为0.417 g/(m2·h),该值明显低于母材的腐蚀速率。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢散热器电子束钎焊温度场模拟

针对航天飞机发动机上应用的具有管板接头结构的散热器,利用ANSYS软件,建立了该散热器的二维有限元分析模型,并对1Cr18Ni9Ti不锈钢散热器分别按直接加热和分阶段加热2种电子束钎焊工艺钎焊时的温度场进行了数值模拟。计算结果表明,采用分阶段加热钎焊工艺时,钎焊面大部分区域的温度在1042～1051℃之间,且在钎焊温度范围之内,获得了均匀的钎焊面温度分布。     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢锻件表面裂纹分析

用1Cr18Ni9Ti不锈钢试制吊钩时,发现吊钩表面存在锻造裂纹。采用光谱分析、金相检验等分析手段对裂纹进行了分析。结果表明,该批不锈钢材料由于合金元素配比不合理以及冶炼工艺不当,使得材料中存在较多δ铁素体和聚集分布的TiN夹杂物,两者的迭加影响导致吊钩表面产生裂纹。     

热处理对0Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响

用草酸电解实验结合金相观察以及动电位极化法研究了不同热处理工艺后0Cr18Ni9Ti不锈钢的耐晶间腐蚀和耐点蚀性能.结果表明,单一固溶处理后试样具有较好的耐点蚀性,稳定化处理后虽然具有很好的抗晶间腐蚀性能,但是耐点蚀性较差.同时,采用交流阻抗测试研究发现固溶处理后试样表面钝化膜比较稳定.     

Cr18Ni9Ti高温氧化行为研究

采用熔模精密铸造法制备1Cr18Ni9Ti耐热不锈钢,用氧化增重法在800℃对1Cr18Ni9Ti耐热不锈钢进行100h氧化腐蚀实验。采用扫描电镜（SEM）观察其基体组织及各氧化阶段的显微组织形貌;采用X射线衍射仪（XRD）对该材料最终高温氧化产物进行定性分析。结果表明：1Cr18Ni9Ti耐热不锈钢在800℃下的氧化曲线符合抛物线规律;其氧化破坏形式以点蚀为主;最终氧化产物由CrO、Fe2O3（六方）、Fe2O3（立方）、CrTiO3、NiTiO3和Ni3TiO5等混合组成。     

模拟酸雨组分对1Cr18Ni9Ti不锈钢土壤腐蚀行为的影响

利用极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)等方法研究了模拟酸雨组分对1Cr18Ni9Ti不锈钢在土壤中腐蚀行为的影响。结果表明,酸雨组分对1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀行为影响显著。随着SO42-与NO3-浓度比的减小,不锈钢的腐蚀速率减小,说明硫酸型酸雨对本体系的腐蚀性明显强于硝酸型酸雨。不锈钢的电化学阻抗谱表现为双容抗弧,其腐蚀过程主要受氧扩散过程控制。