N50-135/535/535,N125-135/550/550型中间再热冷凝式汽轮机调节系统存在的问题及其讨论

一、前言上海汽轮机厂制造的N50-135/535/535,N125-135/550/550型中间再热冷凝式汽轮机,采用带有液压校正器的全液压式调节系统。这类机组已投入运行8台,总容量92.5万瓩(见表1)。     

N100-90/535型汽轮机ETS改造

针对大唐珲春发电有限责任公司N100-90/535型汽轮机保护系统存在的问题,从保证机组安全稳定运行人手,对汽轮机紧急跳闸系统（ETS）进行技术改造,采取将凝汽器真空低保护、汽轮机轴承润滑油压低保护回路均改为三取二逻辑控制方式等措施,在确保不拒动的前提下减少保护的误动.     

N-200-130-535/535型汽轮机的运行和改进

我厂的两台N-200—130-535/535型中间再热、冷凝式汽轮机,是由哈尔滨汽轮机厂生产的。1号机组于1972年12月第一次并网发电,1973年4月初移交生产。2号机组于1975年5月第一次并网发电,7月中移交生产。到1978年11月末,1号机组共启动95次,并网87次,连续最长运行1767小时,累计运行33300小时,累计发电量为458158万度。2号机组共启动47次,并网40次,连续最长运行2203小时,累计     

N200-130/535/535型汽轮机高压喷嘴组堵焊工艺

长山热电厂9号机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型三缸三排汽汽轮机组。该机组的原设计主要用来承担基本负荷,但近年来由于电网调峰能力的严重不足,200MW机组也开始参与调峰,我厂的9号机就是参与调峰的机组之一。在夜间     

N200-12.7/535/535型汽轮机胀差变化规律与控制

阐述了N200—12．7／535／535型200MW汽轮机各胀差的涵义，并结合华能淮阴电厂2号机组一次冷态启动带负荷过程中的高压胀差变化趋势及变化速度等，对机组冷、热态启动、滑参数停机等情况下汽轮机胀差变化与控制进行了分析。着重从北京重型电机厂(北重)生产的200MW汽轮机冷态启动带负荷的实例分析，揭示了汽轮机在带负荷过程中高压胀差的变化规律。     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机调节系统故障分析

1系统概况及故障大庆热电厂1号、2号、3号汽轮机均为哈尔滨汽轮机责任有限公司生产的CC140／N200－130／535／535调整抽汽式机组。与凝汽式200MW机组不同的是，该机组调节系统增加了调压器、综合滑阀、调压器切除阔、低压油动机等，可以对外供热。在设计参数下，该机组在抽汽工况下运行，调节系统能保持电热牵连自整，即在电负荷变化时，热负荷保持不变；热负荷变化时，能保持电负荷不变。调压器采用薄膜钢带结构，当抽汽压力变化时，薄膜钢带的变形也随之变化，通过综合滑阀，对转速和抽汽压力的信号进行综合，并同时控制高、中、低压油…     

影响N200—130—535／535型汽轮机动态性能的诸因素

根据某发电厂三台 N200-130-535/535型汽轮发电机甩负荷试验结果,分析了影响该型汽轮机动态性能的诸因素,同时指出:为使汽轮机有良好的动态性能,必须提高超速限制滑阀的动作可靠性,宜采用5102型电磁阀,且必须保证调节系统油质合格。     

N100——90/535型汽轮机组高加系统随机滑参数运行

本文介绍浑江发电厂两台N100——90/535型汽轮机组高加采用随机滑参数运行,减少了高加管板、管束因较大的热冲击,而造成的高加停运故障。提高了高加投运率和运行的经济性。     

影响CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组热经济性的因素分析

应用等效焓降法计算分析了CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组过热蒸汽减温水、再热蒸汽减温水以及热力设备如加热器、疏水泵的投运等对机组能耗的影响.结果表明,再热器减温喷水使机组热耗增加18.56 kJ/(kW· h),较过热器减温喷水时的机组热耗2.20 kJ/(kW·h)大很多;隔离高压加热器后使机组热耗增加57.44kJ/(kW·h);隔离疏水泵后使机组热耗增加13.41 kJ/(kW,h).对此,提出了机组运行中应尽量减少再热减温水量,以及尽量保持较高的高压加热器和疏水泵的投运率.     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机供热期调峰能力研究

对CCl40／N200—130／535／535型供热汽轮机组进行了供热调峰能力的试验研究，通过数据分析和热力试验确定了机组的供热和调峰能力，为供热电厂供热期间的科学调度提供了有益的借鉴。     

N100—90/535型汽轮机轴封系统改造

针对轴封系统因设计不合理而造成漏汽回收率降低,以珲春发电厂N100—90/535型汽轮机的热力数据为例进行了分析,提出了进一步回收热源的措施并予以改造,而且从安全和经济角度分析了系统改造所带来的效益。     

N200—130/535/535型机组低加空气系统的改进及其经济效益

我厂8、9号机组是哈尔滨汽轮机厂生产的N200—130/535/535型机组,由于空气系统设计不合理,至使1号低压加热器(以下称1号低加)长期在没有焓升的情况下运行,严重地影响了机组的经济性。本文介绍了8、9号机低加空气系统的改进,并用等效热降原理详细地计算了由于1号低加无焓升运行对整个机组经济性的影响。     

N100-90/535型汽轮机减少调速汽门节流损失的探索与实践

分析了N100-90/535型汽轮机调速汽门节流损失产生的原因,以及采取的措施,减少了调速汽门的节流损失,提高了机组的经济性.     

135 MW机组汽轮机调门晃动的原因及处理

针对江苏南京华润热电有限公司135MW机组C135-13.24/0.981/535/535型汽轮机在较小的抽汽供热流量运行工况下,高压调门和调整抽汽阀均发生程度不同的晃动问题,调整抽汽的电液控制对较小抽汽流量下调整抽汽阀晃动引起的高压调门晃动原因进行了深入分析,按照机组实际运行情况采取相应处理措施后,问题得以解决。     

N100-90/535型汽轮机低压缸通流部分改造浅谈

园电滦河发电厂N100-90/535型汽轮机组存在热耗高、经济性差、安全稳定性低等问题.经过低压缸通流改造,能耗指标达到国内100MW机组先进水平,汽轮机效率有了显著的提高,发电煤耗降低18 g/kW·h,发电机额定出力由100MW增加到110MW,安全性能和热效率明显提高,延长了机组寿命,取得了良好的经济效益和社会效...     

N110-90/535型汽轮机供热改造及经济性测算

介绍了N110-90/535汽轮机采用连通管抽汽供热改造的方案,并进行了初步的经济性测算,为同类纯凝机组的供热改造提供借鉴.     

N5.5—90/535型汽轮发电机组推力轴瓦温度超标问题的分析与处理

武汉汽轮机厂生产的N5.5—90/535型50MW汽轮机组普遍存在推力轴瓦温度超标,各地曾采取一些改进措施,但尚未彻底解决.汇流河电厂扩建的两台机组亦是该型汽轮机,同样出现了轴瓦严重超温.经安装调试人员细致分析研究,针对性的采取处理方法,使问题获得较好的解决.本文介绍了这项工作的情况和经验.     

提高N100—90/535型汽轮机真空度的方法

前言佳木斯发电厂13号汽轮机系哈尔滨汽轮机厂生产的N100－90／535型凝汽式汽轮发电机组，其额定功率为100MW，新蒸汽压力为8．8MPa，新蒸汽温度为535℃，配用N－6815－1型凝汽器。该机于1989年4月投入运行，当时真空严密性很差，每分钟下降27～3．3kPa。投产仅6个月，便由于真空严密性不好，使机组被迫投入2台射水泵运行（凝汽器真空经常在89kPa左右），因此严重地影响着机组的安全经济运行。几年来，13号机的真空低一直成为全厂的老大难问题。为彻底解决该机真空低的问题，经研究决定采用高位灌水升压找漏法，找出了机组真空低的原因…     

N100—90／535型汽轮机减少调速汽门节流损失的探索与实践

分析了N10 0 90 / 535型汽轮机调速汽门节流损失产生的原因 ,以及采取的措施 ,减少了调速汽门的节流损失 ,提高了机组的经济性     

N200—130—535/535型汽轮机甩负荷试验

一、概述东方汽轮机厂生产的第24台N200-130-535/535型超高压中间再热汽轮机安装在邢台电厂,于一九八六年十月二十八日完成72小时试运行.由于该型机组从未进行过甩负荷试验,对机组实际动态性能底数不清,因而本次甩负荷试验前充分考虑了各种因素对机组安全的影响.进行的预备性试验项目有:启动阀特性试验;同步器特性试验;调节汽门特性试验;超速限制滑阀动作恢复时间的调整及其动作情况试验;高、中压自动主汽门及油动机关闭时间的测定试验;自动主汽门及调节汽门严密性试验;调速系统静态特性试验;附加保安滑阀动作模拟试验;危急遮断器注油及超速试验等.经上述试验及机组72小时试运行考验,认定机组已具备甩负荷试验各项条件的要求,于一九八六年十月二十八日进行了甩负荷试验.