聚酰胺酸纺丝溶液的流变性能研究

由均苯四酸二酐(PMDA)和4,4'-二氨基二苯醚(ODA)在N,N-二甲基乙酰胺(DMAc)中共聚合制得聚酰亚胺前驱体——聚酰胺酸的纺丝溶液,采用哈克流变仪研究了溶液的流变性能。结果表明:聚酰胺酸溶液属于切力变稀的非牛顿流体;溶液的表观黏度随溶液温度的升高而降低,随溶液浓度的升高或聚合物特性黏度的增大而增大。溶液温度的升高、浓度的降低或聚合物特性黏度的减小均使得聚酰胺酸溶液呈现切力变稀行为的临界剪切速率变大,使得溶液的非牛顿指数增大,同时使得溶液的结构黏度指数减小。溶液的黏流活化能随剪切速率的增加或随溶液浓度的增高而下降。     

聚酰胺酸溶液的流变性能研究

采用锥板粘度计研究了聚酰胺酸溶液的流变性能及其粘度的影响因素。结果表明:聚酰胺酸溶液属于非牛顿假塑性流体,还具有负触变性流体的特征。聚酰胺酸溶液的粘度随剪切速率的增加而减小,随浓度的增加而增大,随温度的升高而降低,随存放时间的延长而下降;质量分数为15％的聚酰胺酸溶液的粘流活化能为20．83 kJ／mol。     

基于流变特性探讨聚芳砜酰胺纺丝液的稳定性

利用旋转流变仪研究了聚芳砜酰胺(PSA)纺丝液的稳态和动态流变行为,结果表明:以二甲基乙酰胺(DMAc)为溶剂的聚芳砜酰胺溶液表现出典型的聚合物浓溶液流变特性,在低剪切速率区表现为牛顿流体特性,而随着剪切速率的增大,呈现出切力变稀行为,纺丝液的零切黏度、松弛时间随PSA特性黏度的增大而增大,非牛顿特性增强;证明了PSA纺丝溶液在测试温度范围内处于均质溶液状态,在进一步的动态温度扫描分析中,没有发现溶液的凝胶化转变现象,说明在试验温度范围内,PSA纺丝液处于均质稳定状态。     

ABS挤出过程中流变性能的测试

利用恒速式毛细管流变仪研究了（丙烯腈／丁二烯／苯乙烯）共聚物（ABS）的流变性能,并测试计算了挤出膨胀比和非牛顿指数。结果表明,ABS的表观粘度随温度的升高及剪切速率的增加而降低;非牛顿指数随温度的升高而增大;挤出膨胀比与剪切速率及管模的长径比成正比。     

甲基丙烯酸丁酯-苯乙烯共聚物研究

采用水相悬浮聚合法合成了甲基丙烯酸丁酯（BMA）-苯乙烯（St）共聚物，利用傅里叶变换红外光谱仪、核磁共振波谱仪和动态力学分析仪研究了共聚物的化学结构。将共聚物溶于N,N-二甲基乙酰胺（DMAc）中调制成一定浓度的溶液，测定了BMA—St/DMAc溶液的流变性能。结果表明，BMA—St共聚物对煤油、石油醚和庚烷的饱和吸附率分别为3．7，5．3，4．1g／g。BMA—St／DMAc溶液属于非牛顿假塑性流体，溶液的表观黏度随溶液温度的升高而降低，随溶液浓度的升高而升高。     

聚合物溶液流变曲线及粘温特性研究

用长庆油田北三区处理后清水、聚丙烯酰胺配制了聚合物母液和目的液,聚合物母液浓度5000mg/L、目的液浓度2000mg/L,测量温度为10~60℃,剪切速率为1~100s~(-1),考察了剪切速率、温度对不同浓度聚合物的流变性、粘度影响。结果表明,聚合物溶液的粘度随剪切速率的增大不断降低,同一剪切速率下聚合物溶液的表观粘度随温度的升高也有所下降,随着测量温度的升高,聚合物溶液的屈服应力逐渐降低,稠度系数K逐渐增大而流变行为指数逐渐减小,在实际测量温度范围内,聚合物溶液属于非牛顿流体,体现出典型的屈服-假塑性流体特性,剪切速率对聚合物溶液的粘度值影响很大,测量温度对粘度值的影响较小。     

氯磺化聚乙烯流变性能研究

研究氯磺化聚乙烯(CSM)的流变性能，特别是剪切速率、剪切应力和温度对CSM熔体表观粘度的影响。试验结果表明，CSM熔体在试验温度范围内为假塑性流体，随温度的升高其非牛顿性减弱；CSM熔体的表观粘度随表观剪切速率和剪切应力的增大以及温度的升高而降低；剪切应力对CSM的粘流活化能影响不大。     

固相缩聚半芳香透明聚酰胺的流变性能

采用毛细管流变仪对固相缩聚半芳香透明聚酰胺(Semi-AromaticTransparent Polyamide,简称SATPA)的流变性能进行了研究。研究结果表明:固相缩聚SATPA熔体属假塑性流体,非牛顿指数随剪切速率的增大而减小;表观黏度随温度、剪切速率和剪切应力的升高而降低。随着剪切速率的增大,黏流活化能减小,表观黏度对于温度的敏感性减弱。     

酚酞基聚醚砜溶液的流变性研究

采用锥板式流变仪研究了酚酞基聚醚砜/二甲基乙酰胺(PES-C/DMAc)的流变性能。结果表明:溶液的质量分数为18%～28%时,PES-C/DMAc溶液属于切力变稀流体,随着PES-C浓度的增加,非牛顿指数降低,零切粘度上升;溶液温度为20～100℃时,随着溶液温度的升高,PES-C/DMAc溶液非牛顿指数上升,零切粘度降低。温度升高,有利于提高溶液的可纺性。根据Arrhenius方程,溶液质量分数为18%～28%,PES-C/DMAc溶液的粘流活化能随浓度的增加而缓慢增加,但变化不大。     

EPDM/PP热塑性弹性体的制备及其流变特性

以聚丙烯(PP)和三元乙丙橡胶(EPDM)等为原料,采用完全动态硫化共混技术制备EPDM/PP热塑性弹性体(TPV),使用毛细管流变仪对TPV熔体的流变特性进行测试。分别研究了剪切速率、挤出温度对黏度、剪切应力和挤出胀大比的影响,以及不同条件下熔体流过毛细管口模时流速对压力降的影响。结果表明,TPV熔体是假塑性流体,其剪切应力随剪切速率增大而增大,随挤出温度的升高而降低;黏度随剪切速率和挤出温度的增大而降低;挤出胀大比则随剪切速率和挤出温度的增大而增大;毛细管口模的压力降也随流速和毛细管口模长度的增大而增大。     

逆向热致相分离法(RTIPS)制备PES/DMAc/DEG体系微孔膜及其性能表征

以PES/DMAc/DEG低临界共溶温度(LCST)体系为铸膜液,利用低临界共溶温度(LCST)的热致相分离(LCST-TIPS,简称RTIPS)法制备PES微孔膜.探究影响PES微孔膜理化性能及其结构的2个主要因素:凝胶浴温度、非溶剂(DEG)/溶剂(DMAc)的质量比.运用扫描电镜(SEM)﹑纯水通量﹑BSA截留率...     

低截留分子量聚醚砜超滤膜

以聚醚砜(PES)为原料，均苯三甲酸(TMA)为添加剂，采用浸没沉淀相转化法制备聚醚砜超滤基膜，之后将聚乙烯醇(PVA)溶液涂覆在膜表面，经加热交联得到低截留分子量超滤膜。实验结果表明，随着聚乙烯醇浓度升高，截留分子量先减小再增加；随着热处理温度的升高，水通量减少，截留分子量减小。聚乙烯醇质量浓度为0.1%，80℃加热10 min，膜的截留分子量为900，纯水通量为6.10 L/(m²·h)。红外光谱分析证实PVA与TMA反应生成了交联结构。     

甲壳胺/乙酸溶液表观粘度的影响因素

在低剪切速率下,研究了甲壳胺的浓度、溶液静置时间、溶液温度及溶剂乙酸浓度对甲壳胺/乙酸溶液表观粘度的影响。结果表明:甲壳胺/乙酸溶液的表观粘度随甲壳胺浓度的增加而上升,随溶液温度的上升而降低,随乙酸浓度的增加有所降低。配制甲壳胺/乙酸纺丝原液时,需现用现配,甲壳胺质量分数4.5%,乙酸质量分数2.0%,溶液温度20℃为宜。     

聚丙烯腈/离子液体溶液流变性能的研究

采用应力流变仪对聚丙烯腈/1-丁基-3-甲基咪唑氯化物(PAN/[BMIM]Cl)溶液体系的稳态和动态流变性能进行了研究,讨论了PAN相对分子质量(Mη)对溶液稳态和动态流变性能的影响。结果表明:PAN/[BMIM]Cl溶液在低剪切速率区表现出牛顿流体特征,在高剪切速率区随着剪切速率的增大粘度降低,表现为切力变稀流体;溶液的粘度大于常规溶剂体系,随着PAN的Mη增大,PAN/[BMIM]Cl溶液表观粘度明显增大,非牛顿指数减小,粘流活化能增大;溶液的损耗模量和储能模量越大,溶液更容易表现出弹性效应。     

超支化聚合物对PA6及其纤维性能的影响

将聚己内酰胺(PA6)与超支化聚合物(HBP)共混造粒、纺丝,研究了PA6/HBP共混物的流变性能及共混纤维的力学性能。结果表明:PA6/HBP共混物为非牛顿性假塑性流体,其表观黏度随着剪切速率的增大而减小;随着HBP含量增大,共混物非牛顿流动指数降低,剪切速率上升,加工温度降低;共混物黏流活化能随着HBP含量的增大而增大;PA6/HBP共混物较PA6结晶度提高,球晶明显细化;当w(HBP)为1.0%时,PA6/HBP共混纤维的断裂强度较纯PA6纤维略有降低,随着HBP含量的增加,共混纤维的力学性能明显降低。     

聚丙烯酰胺水溶液的流变特性

通过测定聚丙烯酰胺(PAM)水溶液不同状态下的表观黏度,研究了质量浓度、剪切速率和温度对PAM溶液流变特性的影响。结果表明,在浓度范围1.0～4.0 g/L时,PAM溶液表观黏度随浓度的增加呈线性递增。在浓度范围2.0～4.0 g/L时,PAM溶液表现为假塑性流体特性,其表观黏度随剪切速率的升高而降低,且两者的对数值呈线性关系,非牛顿指数n随稠度系数K的增加而降低;溶液表观黏度随温度的升高而降低,其黏流活化能约为10 kJ/mol。PAM溶液表现为明显的正触变性。     

Influence of hydroxyl‐terminated polybutadiene additives on the poly(ether sulfone) ultra‐filtration membranes

Hydroxyl‐terminated polybutadiene (HTPB) was blended into a poly(ether sulfone) (PES) casting solution used to prepare ultra‐filtration (UF) membranes via the phase inversion technique. The membranes were then characterized by contact angle (CA) measurements and UF experiments. The CA was increased with the addition of HTPB in the PES membrane and also by lowering the gelation bath temperature. It was observed that the CA was lower for membranes prepared with N‐methyl‐2‐pyrrolidinone (NMP) as the solvent than those using N,N‐dimethylacetamide (DMAc) as solvent. The flux values were higher for membranes made using a 4°C gelation bath when compared with the ambient temperature ((25 ± 1)°C) irrespective of the cast solvents, NMP or DMAc. The flux values were much higher and the solute separations were lower for the HTPB‐based PES membranes than for the pure PES membrane, when the membranes were cast with DMAc as a solvent. On the other hand, both flux and separation values were much lower for the HTPB‐based PES membranes than for the pure PES membrane, when the membranes were cast using NMP. Atomic force microscopy and scanning electron microscopy were used for morphological characterization and the correlation of topography/photography with the performance data was also examined. © 2006 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 101: 2292–2303, 2006