挖掘装载机铲斗长销轴断裂分析

某单位一台挖掘装载机使用1000h后,发生铲斗长销轴断裂,位置在轴的两端头90mm处。该长销轴的几何尺寸为φ45×1124,表面粗糙度R_a=3.2μm,材料为50号钢,调质处理HB250/280,两端150mm长度表面淬硬HRC57～62,工艺路线为:毛坯下料→粗车→调质→精车(两头150mm长度留磨量)→淬火→磨削。     

Φ3m×9m中心传动磨机D125(II)型减速机的反转使用

我公司在水泥制成环节装有功率为 10 0 0kW的ф3m× 9m中心传动水泥磨 4台 ,其配套的减速机是洛阳矿山机械厂生产的D12 5 (II)型减速机。 2 0 0 1年 5月 ,2号减速机因齿轮齿面点蚀严重振动 ,被迫停车。我们尝试将该减速机反转使用取得了成功。1　减速机内部检查情况该减速机的传动装置采用的是两路两级斜齿轮传动 ,传动装置图见图 1,减速机齿轮为中硬齿面 ,渐开线斜齿形结构。因振动停车后 ,我们对其进行了开盖检查 ,发现的情况如下 :(1)I轴南、北轴承的游隙分别为 0 .15mm、0 .10mm。II轴南、北轴承的游隙分别为 :0 .2 2mm、0 .2 0mm ,…     

改制铣床加工齿条

齿条的加工制造,一般有插齿和铣齿两种方法。插齿即在齿条插齿机(或由插齿机改制)上插削。铣齿即通过改制相应铣床,增加一定机构来铣削齿条。本文就改制铣床加工齿条遇到的问题,提出几点看法,并找出解决问题的方法,与同行们商榷。一、改制铣床时提出的问题在卧式铣床或立式铣床上用齿轮盘式铣刀     

新型硬齿面磨机减速机在川齿厂制成

由中国船舶工业总公司四川齿轮箱厂承担研制的传递功率为2000kW的新型硬齿面水泥磨减速机于1994年8月中旬在该厂顺利完成台架试验,通过出厂验收。标志着该厂中心传动的硬齿面水泥磨减速机800～2500kW已形成系列。 这台型号为JS-1300的新型硬齿面磨机减速机,是四川齿轮箱厂为北京水泥厂日产     

橡胶集料对混凝土抗冲磨性能的增强机理研究

橡胶颗粒作为集料掺入普通水泥混凝土中,使其单轴抗压强度近似直线下降,但抗冲磨强度大幅提升,其冲磨损伤机理与普通混凝土有较大不同。通过以C30强度等级的普通混凝土为对比组,并保持其他材料用量不变,仅将3 mm～5 mm粒径橡胶颗粒以等体积取代方式部分替代细骨料(砂),采用水下钢球法,研究不同掺量的橡胶集料对混凝土抗冲磨强度的影响规律,以及内在作用机理。试验结果表明:与普通混凝土相比,橡胶集料混凝土单轴抗压强度和弹性模量较低,而抗冲磨强度较高;随着橡胶集料掺量的增大,单轴抗压强度和弹性模量持续减小,而抗冲磨强度不断提高。橡胶集料与砂相比,弹性大,有效缓解了混凝土内部由水泥水化引起的温度和体积膨胀等应力集中,减少了初始裂缝;在高速水流带动钢球冲磨下,橡胶集料起到保护水泥石、延长磨耗时长,在相同冲磨时间内,减少了混凝土被磨损的质量,因而大幅改善混凝土的抗冲磨强度。     

不等齿距单键拉刀

T140推土机最终传动部分的轴端法兰(见图1),内孔锥度为1:10,其等分的6个24mm宽键槽的加工,我们过去一直采用等齿距单键拉刀进行拉削。由于拉削长度为180mm,所设计的拉刀齿距大,在一根限定长度的拉刀上齿数少,拉削量不能增大,加工一个键槽要拉削8刀,加工一个零件则需拉削48刀。生产效率低,工人劳动强度大;拉削次数多,键槽两侧面的光洁度不高。另外,由于拉削齿距大,拉     

20CrMo钢渗碳销套生产中的开裂分析

销套是履带推土机行走机构的易损件之一。图1所示的D80-12型推土机销套,材料20CrMo,渗碳淬火技术要求:渗碳层深2.5～3.2mm,表面硬度HRC 58～63,表面0.5mm处马氏体、残余奥氏体≤5级,碳化物≤6级,心部硬度HRC30～40,心部铁素体≤4级。生产工艺过程:下料→粗车(留0.4～0.6mm磨量)→渗碳→淬火→回火→磨削。热处理工艺曲线见图2。     

在Y38滚齿机上加工圆锥渐开线花键的精确径向进刀装置

在Y38滚齿机上加工圆锥渐开线花键,增加了一套轴、径向联动机构以后,产生了进刀不准的问题(详见《工程机械》1985年第2期“齿轮毂圆锥渐开线花键的加工”一文)。为此,我们在Y38滚齿机上增设了精确径向进刀装置。使用实践证明,加工精确性可达到±0.01mm,在规定压力(50～60t)下一次压装到位,符合装配质量要求。     

非对称圆弧线圆柱齿轮齿面设计及有限元分析

采用双面刀盘加工方法,基于假想产形齿条的概念,模拟产形齿条与被加工齿轮啮合过程,推导出非对称圆弧线圆柱齿轮齿面方程。通过Matlab实现齿面的数值仿真与可视化。将有限元网格模型导入ABAQUS中,比较了两组非对称齿廓与对称齿廓的应力结果,证明采用非对称齿廓可以提高齿根弯曲强度。另外,对三组不同刀盘半径的有限元结果进行了比较,分析刀盘半径大小对应力的影响,结果证明刀盘半径增大可以减小齿轮副接触应和弯曲应力。     

UHPC键齿胶接缝直剪性能试验研究

针对目前UHPC键齿胶接缝抗剪性能试验研究仍较为匮乏的现状,文章开展17个UHPC单键齿及多键齿胶接缝试件的直剪试验,主要试验参数包括钢纤维掺量(1%～3%)、键齿深度(40～60mm)及侧向预应力(4～13MPa)等,并研究分析以上参数对UHPC键齿胶接缝直剪性能的影响。直剪试验结果发现,UHPC单键齿胶接缝均表现为阳键齿根部剪断的剪切破坏且侧向压应力对剪切主裂缝角度存在一定影响,而多键齿胶接缝的剪切破坏则主要存在同步和分步剪切破坏两种模式;在侧向应力为4～10MPa时,UHPC单键齿胶接缝的抗剪强度为19.05～33.04MPa,而多键齿接缝的抗剪强度为17.14～22.42MPa;键齿胶接缝的抗剪强度均随UHPC钢纤维掺量的增加而增大,且钢纤维掺量从1%到2%时抗剪承载力提升效果更为明显。此外,基于试验数据提出UHPC多键齿胶接缝的抗剪折减系数及抗剪承载力计算公式;结果表明,UHPC多键齿胶接缝的抗剪折减系数试验平均值为0.85。     

O1.83m×7m生料磨联接传动轴抢修

2004年1月,笔者主持过.83×7m生料磨联接传动轴的抢修,经过一年半的运行,现在仍运行正常,在此介绍给各位读者参考。1问题的出现.83×7m生料磨,传动电机为JR138-8245kW,配ZD60-8卧式减速机,减速机与磨机小齿轴用70×2400mm联接轴联接传动。联接轴材质为40Gr,实心断面。2004年1月,车间例行巡检发现联接轴告减速机端的齿形联轴器外齿圈的键松动,拆除检查发现联接轴靠减速机端带有裂纹,该裂纹约深200mm,宽150mm,裂块厚度达60mm,约占轴端面积的1/3。裂纹如图1所示。图1轴端裂纹位置2原因分析及处理方法磨机已运行十多年,键槽处扭矩较集中,加之…     

大型钢渣辊压机联合粉磨装备及工艺开发研究

随着环保政策的推进,钢渣的资源化利用迫在眉睫,开发大型化、高效率的钢渣粉磨技术装备具有重要意义。采用齿条辊面大型钢渣辊压机,齿条辊的寿命预计达到10 000 h以上;研发了辊压机预粉磨系统的除铁技术,出辊压机料饼通过高效除铁的分体式专用管道除铁器,可有效解决除铁器磨损和安装角度对除铁率的影响,降低钢渣辊压机预粉磨能耗;经过对选粉机结构和转子反复的模拟比对,对动态选粉机的结构进行了优化改进,研究开发了用于高细物料的组合式分选技术,减少了压损,确保物料粒径控制在45μm以下而不跑粗,实现钢渣粉比表面积在350～450 m2/kg灵活可调。     

复合热处理(氮化 高频)试验小结

40CrM2蜗杆,离子氮化之后,进行高频感应加热淬火并低温回火,其表面获得微细含氮马氏体。试验表明,这种复合处理不仅能增加硬化层的深度(增加0.8mm)。而且在离子氮化的基础上,可提高硬度(HRC4—6°)硬度梯度有所改善,大大提高零件使用寿命。一、试验方法 1.工艺要求: 40CrM2小蜗杆、除机械加工精度要求较高外,对其齿面的硬度均有较高要求。①齿面硬度HRC60—64。②硬化层深度0.8—1.0mm。③变形量在0.08mm以内。 2.试验材料: 试验用料为40Cr钢,氮化前经过预选调     

如何提高大模数齿轮高频淬火淬硬层深度

建筑机械与矿山机械的大模数齿轮 m):12～18),由于齿面要求硬度高(HRC=50～55),(淬火硬化层深度大(2～3.5mm),一般应采用中频感应加热淬火,中频淬火对于 m=8～16的齿轮,一般达到的淬硬层深度为:1.7～3.5mm,而高频淬火一般只能达到:0.8～1.5mm,主要原因;是大模数齿轮所要求的淬硬层深度,已超出高频加热设备     

内齿圈失效原因分析及提高寿命的途径

对失效内齿圈的生产现场进行调查、分析,找出齿圈失效的真正原因为:设计要求的齿面渗氮层深度太,齿面加工的表面粗糙度未达到设计要求,导致齿面接触疲劳强度不够。由此,提出修改内齿圈渗氮层深度为.35￣0.55mm,并在渗氮前采用对啮滚压的方法,来降低齿面的表面粗糙度等解决措施。经生产实践验证,提高了内齿使用寿命。     

内置高强角钢的方钢管再生块体混凝土柱轴压及耐火性能试验研究

为了在不增加用钢量的前提下,明显改善钢管混凝土柱的耐火性能,同时确保其常温轴压性能基本不降低,针对内置高强角钢的方钢管再生块体混凝土柱,开展了6根短柱(边长300 mm、高度900 mm)的轴压试验以及3根足尺柱(截面边长320 mm、高度3 770 mm)的耐火试验,研究了废旧混凝土块体取代率(0、30%)、角钢强度等级(Q345、Q690)、角钢至钢管净距(10、20、30 mm)等因素对柱轴压性能的影响,分析了内置高强角钢、角钢至钢管净距(10、30 mm)等因素对柱耐火性能的影响。研究表明:在总用钢量基本不变的情况下,通过适当减薄钢管并在管内设置高强角钢且二者之间预留一定净距,可使方钢管再生块体混凝土柱的耐火极限提高了200%以上;同时,其轴压承载力和延性指标都有所提高,初始刚度基本不变或有所提高;在用钢量完全相同的情况下,适当增加高强角钢至钢管内壁的净距可使柱的耐火极限进一步提高,而轴压承载力变化不大;针对该类柱改进的轴压承载力实用计算方法,计算结果与试验结果之间的偏差较小。     

自动车削内外球面的工艺装置

普通车床在半球面或大于半球面的零件加工中，用常规的加工方法，如用样板刀或手动车削球面，很难保证工件的尺寸精度和表面粗糙度。笔者在指导实习生车削大批量铸钢内外圆球密封件时，设计并使用了如图1所示的工艺装置，成功地解决了上述难题。为了简化本装配图的画法,支撑件1和紧固螺钉2在安装时，应转动90°，其它部件位置不变。支撑件1安装在机床跟刀架的螺孔位置上，两螺孔的中心距可根据不同型号的车床进行确定。车床刀架16压紧齿条15，齿条长度要大于外齿圈分度圆展开长度的一半，齿条的齿顶线应与车床的纵向中心图１1.支撑件2.紧固…     

施工升降机齿轮齿条时变啮合刚度规律分析

齿轮齿条传动是重要的机械传动方式之一,将齿轮的回转运动转变为齿条或齿轮的直线往复运动,其啮合时产生的时变啮合刚度是齿轮齿条啮合的主要激励形式,对系统噪声与振动产生了一定的影响。本文依据施工升降机齿轮齿条模型,针对齿轮齿条时变啮合刚度,基于势能法与叠加法提出齿轮齿条时变啮合刚度解析计算模型,并利用有限元法验证了计算模型的正确性。同时,在解析模型的基础上,分析了齿轮齿条齿宽、啮合中心距对齿轮齿条时变啮合刚度的影响规律。结果表明,建立的解析计算方法能够准确计算齿轮齿条时变啮合刚度,为齿轮齿条传动系统动态特性分析提供了理论基础。     

凿岩机活塞转动套副花键齿形的设计计算

在凿岩机活塞转动套副花键齿形的设计中,目前见到的都是把活塞花键齿(以下简称键齿)半角与转动套内花键槽(以下简称键槽)半角的角度设计成相等的,如图1中的α=β。并且,对于键齿与键槽的配合给定了较大的设计齿侧间隙。设设计齿侧间隙为f:变换(1)式B=b+2f (2)式中B——键槽在分齿圆上的槽宽(弦长) b——键齿在分齿圆上的齿厚(弦长) f值一般取0.15～0.50毫米下面分析一下这种齿形的花键齿在工作状态下的接触啮合情况。由于键齿半角与键槽半角相等(参见图1),     

1400kW大型硬齿面磨机减速机问世

我国首台 JSX-1100(1400kW)大型硬齿面水泥磨减速机于1992年10月底在四川齿轮箱厂完成台架试验,发运出厂。这台大型磨机减速机是四川齿轮箱厂为大连市重点建设工程——大连水泥厂技术改造扩建项目承担的关键