石墨—金属摩擦副的静摩擦系数

对三种石墨材料与金属Ｃｕ１７Ｎｉ２配对摩擦副的静摩擦系数进行了测试。,测定了不同温度,载荷,润滑方式下的静摩擦系数。试验发现：温度对静摩擦系数的影响较小;油润滑条件下的静摩擦系数最小。     

外加电场主动控制摩擦系数的试验研究

外加电场可以显著改变铁磁流体的摩擦系数,本文利用销一盘试验机进行了研究,结果表明,加电场作用前后ＢＨ－１铁磁液体的磨擦系数相对变化与电流以强度关系密切,而对法向载荷、线速度和添加剂含量的变化不敏感。在正反电场的作用下,摩擦系数的最大变化率可达到３５％,而且变化过程具有可逆性。在研究电场对铁磁流体摩擦系数变化的影响的基础上,探讨了电流产生的静电场和磁场对摩擦系数的作用机下。     

榫联接接触表面间的微动摩擦系数研究

利用解弹性接触问题的边界元法分析了榫联接的微动摩擦的接触状况，及其接触表面间的微动相对位移幅，正压力和摩擦力的大小和它们在接触表面上的分布。为联接的微动疲劳设计的计算提供了数据。     

外加电场对3种陶瓷/金属摩擦副摩擦行为的影响

使用自制面接触往复式滑动摩擦磨损实验机,采用质量百分比浓度为１％的硬脂酸锌水基乳化液作为润滑剂,研究了边界润滑状态下外加直流电场的几处施加方式对３种摩擦副在低速滑动时摩擦行为的影响。实验结果显示,外加电压的存在显示地改变了３种摩擦副的摩擦系数以及摩擦系数曲线的平稳程度,摩擦系数是最大相对增加量和最大相对减少量分别达到２００％和４０％。摩擦系数的改变与外加直流电压的通断是对应的,不同摩擦副对电压接通     

电场环境下聚乙二醇在钢/钢界面的摩擦性能研究

工业常用润滑油多为绝缘油,而针对绝缘油在电场环境下的摩擦性能研究较少。因此,提出一种含醚键绝缘油在电场环境下可能的减摩模型,以填补电场环境下绝缘油(如聚乙二醇(PEG))在钢/钢界面摩擦性能研究方面的空白。研究结果表明,电场对PEG的摩擦性能影响较大。正电压会导致摩擦因数增大;负电压条件下则存在一个最优工况使PEGs表现出最优的减摩性能,即电压-1.0 V、PEG黏度53 m Pa·s、滑动速度100 mm/s和法向载荷2 N。分析结果表明在-1.0 V电压条件下PEG的润滑状态为混合润滑,其良好减摩性能主要归因于在接触表面形成的PEG吸附膜。此外,摩擦化学膜中FexOy和Fe OOH总量的减少也有助于减摩性能的提升。证明绝缘油的摩擦性能同样受到电场环境影响,提出绝缘油在电场环境下的减摩模型,完善电场环境下的润滑理论,并为电场环境下多功能润滑材料的设计研发提供新思路。     

摩擦焊接初始阶段的摩擦机制及摩擦系数

对影响摩擦焊接初始阶段温度场的摩擦机制及摩擦系数进行了实验研究。结果表明：在摩擦焊接初始阶段，摩擦表面的摩擦机制主要为粘着摩擦，在外缘区域存在着氧化摩擦。文中还通过回归方法建立了ＧＨ２１３２材料摩擦焊接初始阶段摩擦系数与摩擦压力、摩擦速度及表面温度之间的经验公式。     

长径比对水润滑塑料合金轴承摩擦系数的影响

长径比(L/d)是水润滑塑料合金轴承设计中一个重要的参数,通过实验表明在实际设计中可以调整应用装置中轴承的长径比以减小摩擦系数。最终得出最佳长径比值2≤L/d<4。     

材料摩擦因数的可控性研究

在边界润滑状态下采用轴承钢、黄铜等不同摩擦副材料,对一些通用和特殊润滑材料在外加电场作用下摩擦因数的变化进行试验研究,探讨了它们的摩擦控制性能。结果表明：尽管外加电场都能改变这些润滑剂的摩擦因数,但只有BH－1型铁磁流体具有比较理想的摩擦控制性能,说明摩擦可控性并不是润滑材料普遍具有的性质。     

基于虚拟仪器的提升机衬垫摩擦系数测试系统

针对提升机不同工况下衬垫摩擦系数的测量,提出一种基于虚拟仪器的衬垫摩擦系数测试系统,在该测试系统中,利用虚拟仪器的PID模块实现了对衬垫比压、相对滑速的闭环控制.完成了测试系统软硬件的设计.该系统可以实现对不同压力、不同滑速下衬垫摩擦系数的测量.     

摩擦系数影响摩擦噪声发生的机理研究

结合摩擦系数测量和磨痕表面形貌的观察，认为摩擦力的波动成分是引发摩擦噪声的主要机理。对于往复滑动过程，在摩擦系数一往复循环次数的关系图上一般有一个驼峰状的变化。应用Suh的理论，说明了在摩擦系数的驼峰状上升沿靠顶部的地方既是摩擦力接近最大值，又是摩擦力波动最激烈的地方，因而在这地方很容易出现摩擦噪声。     

关节轴承的边界润滑模型与寿命分析

利用边界润滑理论研究了关节轴承的润滑与摩擦现象，在分布接触模型条件下提出了轴承中内外圈接触球面上的摩擦系数计算方法，其实例计算与试验结果相符合。同时，根据轴承的pV值修正了轴承寿命估算方法。     

水基润滑中的竞争吸附与摩擦系数

选用具有不同化学结构和分子极性的添加剂分别与添加剂OPZ复配。四球机测试表明不同水基液摩擦系数随载荷的变化特点有较大差异。通过对俄歇能谱测试结果及添加剂结构的分析,采用竞争吸附机理对添加剂复配情况下的摩擦学行为进行了解释。     

摩擦系数随速度变化振动系统Fourier级数计算方法研究

研究了单自由度滑动摩擦系数随相对速度变化的干摩擦振动系统简谐激励响应计算问题 ,提出了 Fourier级数展开结合一次谐波近似方法 ,并推导了相应的频响方程。通过一个数值算例分析 ,考察了简化为理想干摩擦模型时带来的计算误差。     

一种板成形摩擦系数的测试装置

本试验装置是一种测量板成形中工具与工件之间摩擦系数的模拟装置,试验中测定了同一种钢板在同一种润滑条件采用不同的试验装置参数下的摩擦系数。考察测量装置的两个参数圆辊直径和包角(圆辊与试样接触部分对应的圆心角)的大小是否对测量摩擦系数存在影响．被测钢板是08AL,测试中改变装置的参数即改变装置中圆辊直径和包角的大小,结果表明测量出的摩擦系数与圆辊直径和包角大小有密切的关系。     

塑性加工摩擦定律的研究进展（英文）

塑性加工一般采用润滑油或固体润滑膜对工件进行润滑处理,干摩擦定律作为理解润滑条件下的摩擦行为的基础,可通过类金刚石镀膜镀层模具与板材进行侧拉摩擦试验和高面压摩擦试验来确定。对固体润滑膜下的摩擦定律进行了研究,最后基于干摩擦定律与侧拉摩擦试验,提出了油润滑条件下的摩擦定律。     

润滑条件对Al2O3基陶瓷材料摩擦磨损性能的影响

本文对Al2O3基陶瓷材料/45#钢摩擦副的摩擦系数与45#钢/45#钢的摩擦系数作了对比滑动摩擦试验研究,观测分析了Al2O3基陶材料磨痕形貌,并就干摩擦,油润滑状态下Al2O3基陶瓷材料的磨损机理进行了分析。结果表明,分别在干摩擦和20#机油润滑下,Al2O3基陶瓷材料/45#钢的摩擦系数均比45#钢自配副时的低,在干摩擦条件下,Al2O3基陶瓷材料的磨损机理是脆性微剥落和磨粒磨损,油润滑条件下,该材料的磨损机理是脆性脱落和耕犁,但磨损量小于干摩擦条件下的磨损量,说明油润滑对Al2O3基陶瓷材料有明显的减磨作用。     

基于分形接触的静摩擦系数预测

根据Ｍ－Ｂ分形接触模型对静摩擦系数进行预测。对分形参数Ｄ、Ｇ及材料参数φ对静摩擦系数的影响进行研究。结果表明静摩擦系数随载荷的增加而增加。这与在极低载荷下静摩擦系数很小的试验事实吻合,因此,Ｍ－Ｂ分形接触模型可能仅适用于载荷极小的情况。     

外加电压对边界润滑下钢/铜摩擦副摩擦磨损的影响

利用球盘式摩擦试验机，针对150SN油润滑下的GCr15/ZCu10Fe3摩擦副，研究了不同极性的外加直流电压对其摩擦系数和磨损状态的影响，并结合磨痕的能谱分析，探讨了外加电压对其摩擦磨损性能的作用机理。     

不锈钢表面粗糙度对PTFE摩擦学性能的影响

为了研究不锈钢表面粗糙度对聚四氟乙烯(PTFE)摩擦学性能的影响,使用不同目数的砂纸打磨以获得不同表面粗糙度的不锈钢表面,利用往复式点接触试验机评价PTFE球/不锈钢平面摩擦副的摩擦学性能。研究发现,干摩擦时,摩擦系数几乎不受表面粗糙度的影响,而PTFE的磨损率于不锈钢表面粗糙度达到200 nm时最小,主要是由于转移膜的存在且转移膜与粗糙表面之间的结合力较强。水润滑时,摩擦系数和磨损率均随着表面粗糙度的增加先减小后增加,即存在一个较优的表面粗糙度使得PTFE的摩擦学性能最佳,此时Ra为60 nm。这可以归结为光滑表面容纳水的能力有限而粗糙表面会造成严重的磨粒磨损。