渐开线花键副齿廓修形研究

基于有限元法对渐开线花键副齿廓修形进行了分析,研究了修鼓量与修鼓位置参数对花键副齿面接触压力分布的影响,并考虑了修鼓对花键副角向不对中的作用。研究结果表明:鼓形花键副齿面接触压力与接触长度均随着扭矩的增大而增大;花键副最大接触压力随着修鼓量和修鼓位置参数的增大均先减小后增大,使花键副最大接触压力最小的最优修鼓量随角向不对中量的增大而增大;适当的齿廓修鼓可以有效地减小花键副在角向不对中情况下齿面的最大接触压力和应力集中现象,改善齿面接触压力分布,减轻角向不对中带来的不良影响。     

航空浮动渐开线花键副轴向载荷分析

针对航空浮动渐开线花键副在实际工作时存在的轴向浮动及轴向不对中问题,基于Abaqus软件对航空浮动渐开线花键副的轴向载荷进行了分析.分析结果表明,轴向浮动对花键副齿面接触应力和花键副相对滑移距离有显著影响,外花键齿顶右端220 mm处存在明显应力集中现象.通过分析同时确认,在花键副轴向浮动和轴向不对中复合情况下,轴向不...     

滚珠丝杠副载荷分布情况研究

滚珠丝杠副受外载荷作用时滚珠的受力是比较复杂的,但目前在研究滚珠丝杠副滚珠受力时都是简单地按照均载来分析,这与实际的载荷分布情况有较大的偏差。建立一个变形协调条件下的滚珠丝杠副载荷分布的模型,并分析了几何误差对滚珠受载的影响。     

滚动花键副

本文介绍了滚动花键副的结构、工作原理、特点、系列和尺寸及其选用计算。     

基于有限元的渐开线花键接触分析

基于渐开线花键联接原理,通过有限元法建立高精度的有限元模型,对存在角不对中误差的渐开线花键的接触应力进行了分析,并与国标提供的解析法方式获得的最大接触应力数值进行了对比。对比发现：现有标准中花键强度的计算方式无法考虑载荷、误差、弹性等因素对花键应力的影响,并且系数的选取范围较大、选取依据不明确。因此,应针对具体情况中的花键参数(公差、结构参数、载荷工况等)进行修正,形成花键强度计算的行业标准。     

基于齿向修形的航空渐开线花键副抗微动磨损研究

分析了航空渐开线花键副轴向载荷的分布规律,建立了其微动磨损量预估流程,提出了一种航空渐开线花键副齿向修形方法。研究结果表明：不同扭转刚度、剪切模量、剖面抗扭模量、结合长度时,花键副沿轴向的载荷均增大;修形前后的花键副微动磨损量均随载荷循环次数的增加而增大;修形后,轴端花键齿接触区域的最大磨损量为51 μm,轴中间接触区域的最大磨损量为96μm,轴末端接触区域的最大磨损量为78 μm。     

基于有限元法的渐开线花键联接接触分析

基于渐开线花键联接原理、花键接触分析,通过解析法和有限元计算方法对花键传动的齿面接触应力进行了分析,为花键强度校核及花键齿面修形提供数据依据。两种算法的分析结果比较发现渐开线花键齿面接触区域并不是均匀受载的,指出解析法的不足之处,为减小渐开线花键受力以及降低受载不均匀程度,沿齿向方向对齿面形状进行修形处理。最后对比花键修形前后结果,得出修形后花键联接强度显著提高,增强了花键联接的可靠性。     

基于有限元法的渐开线花键联接接触分析

基于渐开线花键联接原理、花键接触分析,通过解析法和有限元计算方法对花键传动的齿面接触应力进行了分析,为花键强度校核及花键齿面修形提供数据依据。两种算法的分析结果比较发现渐开线花键齿面接触区域并不是均匀受载的,指出解析法的不足之处,为减小渐开线花键受力以及降低受载不均匀程度,沿齿向方向对齿面形状进行修形处理。最后对比花键修形前后结果,得出修形后花键联接强度显著提高,增强了花键联接的可靠性。     

渐开线花键副微动磨损分析的能量耗散法

针对航空传动系统中的渐开线花键副,采用能量耗散法,建立了微动磨损量计算公式,并针对三种工况,研究工况因素对磨损分布规律的影响。研究结果表明:①理想工况下,各齿对的磨损量几乎相同,外花键齿廓上齿根接触末端为最大磨损发生位置;存在侧隙时,侧隙越小的齿间磨损越严重;存在轴线偏斜时,齿面在轴向位置的中部发生较大磨损,最大磨损发生位置向齿顶移动。②渐开线花键副设计安装时,为减少微动磨损带来的失效,应尽可能保证各齿间侧隙均匀并减小内外花键的轴线偏斜。     

基于接触有限元分析的渐开线齿轮修形曲线的研究

为了减小齿轮啮合冲击,研究了齿轮修形三要素确立方法和探讨了修形曲线优化方式。建立渐开线标准齿轮三维啮合模型,进行有限元接触分析,将啮合线方向综合弹性变形作为修形量,再对比短、长修形方式下齿面接触应力分析结果,发现短修形具有更好的修形效果。并针对二次曲线和正弦曲线下齿轮修形结果的各自优缺点,将两者组合成新的优化曲线对齿轮修形,分析该设计方案的仿真效果和特点,研究表明,该种修形方式消除了齿轮啮入和啮出冲击时的应力突变现象,为渐开线齿轮提供了新的修形曲线。     

基于有限元法的渐开线直齿圆柱齿轮模态分析

针对圆柱齿轮的结构特点,利用Pro/E建立了齿轮的三维实体模型,然后以有限元理论为基础,运用分析软件ANSYS建立起了齿轮的有限元模型,并对齿轮进行了模态分析,计算出了其低阶固有振动频率和模态振型,该方法为圆柱齿轮的动态设计提供了理论依据,同时也为其动力响应的计算奠定了基础。     

渐开线花键测量方法研究

简要回顾了渐开线花键的研究历史和现状,较完整地介绍了近年来渐开线花键技术新的发展和应用。主要包括渐开线花键的设计及开发阶段的研究,对花键的参照标准的选取,花键的相关计算优化及测量,以及测量用的工装夹具等方面的研究情况,并分享了我们的测量方法。提出了要更新测量设备,提高测量精度;需要共同合作,整合软件标准;实行精确计算,去除换算近似等建议。     

基于ANSYS直齿圆柱齿轮有限元模态分析

研究了直齿圆柱齿轮的固有振动特性，采用有限元法建立了直齿圆柱齿轮的动力学模型，通过有限元分析软件ANSYS对齿轮进行模态分析，得到了齿轮的低阶固有振动频率和主振型，可以为齿轮系统的动态设计提供参考，同时也为齿轮系统的动态响应计算和分析奠定了基础。     

航空渐开线花键副齿面摩擦功分析

基于有限元法,建立了航空渐开线花键副模型,对花键副齿面接触时产生的摩擦功进行了数值计算,分析了轴心偏移对渐开线花键副主要参数的影响,获得了其齿面最大摩擦功的变化规律。研究结果表明,摩擦功随轴心偏移量的递增而变大,但增幅逐渐变小;摩擦功随摩擦因数的增大而增加,增幅较为恒定;外花键孔径特别大时,摩擦功增幅显著;接触长度大于0.45时花键副摩擦功趋于平稳。     

基于有限元方法的汽车传动轴研究

为了提高传动轴设计的可靠性和合理性,基于有限元方法其对某汽车传动轴进行自由模态分析、扭转刚度分析、强度分析和疲劳分析。分析结果表明,其一阶固有频率均比激振频率高15%,能够有效地避免发生共振;扭转刚度27 685.5 N·m/rad,符合刚度要求。其最大主应力位于轴管处,为185.2 MPa,安全系数为1.32,能够满足强度要求;该传动轴的最小寿命为5.385×107,疲劳寿命满足要求。     

渐开线直齿圆柱齿轮的有限元分析

针对圆柱齿轮的结构特点,利用Pro/E建立了齿轮的三维实体模型,以有限元理论为基础,运用分析软件ANSYS建立起了齿轮的有限元模型,并对齿轮做了应力应变分析,得到了齿轮的变形图和应力分布云图,指出了齿轮在设计中的缺点.该方法为齿轮的优化设计和可靠性设计及CAE奠定了基础.     

基于有限单元法的渐开线斜齿轮静力学特性分析

基于ANSYS建立渐开线斜齿轮有限元模型,确定斜齿轮静力学有限元分析的边界条件,讨论了主动轮在不同周向力矩作用下主动轮和从动轮的静力学特性。结果表明运用有限单元法可以准确地分析斜齿轮的静力学特性,对准确地掌握齿轮应力的分布特点和变化规律具有重要的意义。     

基于有限元分析的压力容器应力分布研究

考虑到压力容器的结构对称性,选取1/4模型作为研究对象,采用三维有限元分析方法获得卧式压力容器的应力分布状况。详细描述了容器的应力分布以及支座中各个不同部件的应力分布情况,同时还研究了变化载荷及不同几何参数对应力的影响。推荐在压力容器和鞍式支座设计中2项最优比值,即压力容器端部到支座距离与压力容器长度之间的比值。     

渐开线花键副齿侧过盈配合分析与试验验证

渐开线花键副齿侧过盈配合产生的接触应力和变形会对零件自身精度和使用寿命造成影响,为了确定合理的过盈量,首先,对花键副齿侧过盈的几何原理进行了研究,推导了齿侧过盈径向位移和周向位移的计算公式;其次,用有限元仿真验证了几何原理的准确性;最后,根据齿侧过盈几何原理,对齿毂花键齿侧过盈量为0.002 0,0.002 2及0.002 8 mm产生的周向应力?应变进行了测试,其有限元仿真结果与试验测试结果误差分别为4.9%,7.6%和7.1%。研究结果表明理论分析符合实际情况,提出的计算方法为渐开线花键副齿侧过盈参数设计提供了理论依据。