川渝页岩气集气管线失效原因分析

川渝某页岩气平台集气管线投产后短时间内发生穿孔失效,为找出集气管线腐蚀失效的原因,分析了失效管段所处的腐蚀环境,结合材料理化性能和腐蚀产物形貌成分测试结果,认为输送介质中的CO2和返排液中高含量的硫酸盐还原菌(SRB)是造成管道腐蚀穿孔的重要原因,两者同时参与了腐蚀反应,形成主要由代表性腐蚀产物FeCO3、FeS构成的...     

某集气管线穿孔失效原因分析

目的 确定四川某集气管线腐蚀穿孔的原因。方法 采用直读光谱仪、金相显微镜、X-射线衍射仪和扫描电镜及EDS能谱对失效样品进行检测,并对腐蚀环境进行了分析。结果 (1)管体内壁存在大量腐蚀凹坑,管体金相组织为铁素体+珠光体,焊缝组织为针状铁素体,管基体的冶金质量、化学成分和力学性能符合标准;(2)腐蚀产物为FeS和少量FeCO₃;(3)气田水中存在硫酸盐还原菌(SRB)。结论 管线穿孔是SRB、H₂S、CO₂等因素共同作用的结果。     

页岩气田某集气管线焊缝失效原因分析

目的 明确四川某现役页岩气平台集气管线环焊缝泄漏失效的原因。 方法 通过宏观形貌分析、无损检测、理化性能测试、金相组织分析和焊缝区域微观分析等方法对焊缝进行失效分析。 结果 管段样品存在不同程度的焊接余高超标、咬边、焊瘤和错边等现象,使其焊缝区域可能存在应力集中的问题;焊接施工前因天气原因导致管道内壁和坡口区域产生大量含水铁锈,焊接过程中这些铁锈可能进入熔敷金属中造成焊缝区域扩散氢含量过高,并导致焊接接头处氢致开裂敏感性增加。 结论 在管道焊缝受外界环境作用下而产生应力集中与焊缝区域中氢含量超高等因素的共同影响下,焊缝区域发生氢致开裂,大量微裂纹断续合并形成宏观开裂失效。     

集气管线预注醇分析及优化

天然气水合物堵塞管线是冬季采气过程中经常遇到的一个问题,甲醇是苏里格气田东区用于防治水合物的主要抑制剂。根据苏里格气田"井下节流、中低压集气、井间串接"等工艺流程特点,文章从注醇量、注醇点等方面对冬季预注醇进行了分析优化。通过理论定性计算甲醇注入量,并随着气温、压力等的变化及时调整制度;依据入冬前的管线巡护工作准确选取甲醇最佳注入点。该方法形成后,集气管线预注醇更加合理,不但减少了井堵频次,还大大降低了甲醇消耗量。     

钻铤螺纹失效分析及解决措施

在钻井过程中，钻铤螺纹承受的载荷非常复杂，常发生失效事故。通过对钻铤螺纹失效问题的深入分析，找出了钻铤螺纹失效的主要原因，提出了采用双台肩螺纹接头、数字型螺纹和使用成型梳齿刀具加工螺纹等3种解决措施。重点对双台肩螺纹接头进行了分析计算，证明了采用双台肩螺纹接头解决钻铤螺纹失效事故的有效性。     

雅克拉气田集气管线内腐蚀分析及材质选用

塔里木盆地雅克拉气田井流物具有高含CO₂、高含Cl^-、低含H₂S、低pH值的特点,投产1年多后,集输管线距井口150 m处相继出现爆管、穿孔、管壁减薄等腐蚀现象。随着气田开发时间的延长,气井含水量上升,腐蚀环境进一步恶化,腐蚀也逐渐从井口方向延伸至进站端。为此,分析了气田集气管线腐蚀环境、腐蚀规律特征、腐蚀影响因素（温度、CO₂分压、pH值、Cl^-含量、多相流流态及流速、水蒸气冷凝率）,确定了集气管线腐蚀主要是CO₂腐蚀,同时冲击流流态下高速气流的冲刷和Cl^-的存在加剧了腐蚀进程。同时,对集气管线的管材进行了筛选,不同材质耐腐蚀性能分析表明：集气管材抗腐蚀性能由强到弱排序为22Cr、316L、玻璃钢、13Cr、1Cr13、06Cr13、3Cr、16Mn、L360;弯头抗腐蚀性能由强到弱排序为1Cr13、16Mn渗氮、15CrMo、16Mn。最后从技术可行、经济合理的角度分析认为：集气管材宜选用316L+20号钢的双金属管材和富含环氧树脂内衬高压玻璃管材,弯头宜选用1Cr13和16 Mn渗氮高压直角弯头。     

轻烃泵机械密封失效分析及解决措施

目前，国内石化企业用于轻烃泵轴的机械密封使用效果虽不尽相同，但其寿命及可靠性远不能令人满意。即使是同一台泵采用同样型号的密封构件，其使用寿命也相差较大，有3个月以上、1个月甚至几天，还有的泵一启动轴封便出现异常泄漏。轻烃泵轴封的失效形式很多，泵抽空时机械密封失效便是其中之一。文中结合多年从事机泵维修工     

往复式压缩机气阀失效原因分析及解决措施

随着我国对石油能源需求量的不断增加以及石油化工业的迅速发展,相关设备的发展也取得了很大的进步,往复式压缩机是石油化工业中的一项常用设备,在往复式压缩机的使用过程中,气阀出现故障的频率最高。本文通过分析总结压缩机气阀的失效形式,对往复式压缩机气阀出现故障的原因进行诊断并提出解决措施。     

大池干气田池18井～汝溪站集气管线阴极保护电位异常的调查分析

池18井～汝溪站管线采用“硬脂聚氨酯泡沫”绝缘层,外加电流阴极保护。从2001年11月以来,发现部分管段管地电位长期偏高,一直没有找到原因。2004年1月至2月,重庆气矿对该现场进行了全面调查。调查发现：腐蚀是由于聚氨酯泡沫塑料中阻燃剂TCEP水解引起的;在汝溪站通电点附近,存在异常短路搭接;防腐保温管存在更高的覆盖层电阻。针对该情况,笔者提出了以下主要结论和建议：(1)对重庆气矿全矿范围内采用“硬脂聚氨酯泡沫”绝缘层的管线进行全面检测;(2)应选择完整性好、针孔缺陷少、防水性能好、吸水率低的材料做防腐层,如三层PE;(3)现在的修修补补难以解决根本问题,若该管线仍将长期使用,应首选新建一条管线。     

Wahsatch集气管线系统定量风险分析

Quest顾问公司对怀俄明州一项集气管线系统的L9区段进行了风险定量分析。在L9管段沿线区域每年发生管线泄漏事故的几率是1 87 〔10-7次, 即533万年发生一次。危险区域内人们受伤害的数量可用f/N曲线表示, 对Evanston地区西南方向的4个管段和2个井区的危害性分析结果表明,危害最大区域事故几率为5 0 〔10-6次。总体来说, 管线泄漏事故的危害可以接受, 其定量风险评价对环境安全具有指导意义。     

浅谈地面集气管线解堵

本文以地面集气管线堵塞的解堵及预防为中心进行分类分析和阐述。通过分析问题产生的原因及影响,针对性的提出相关的解决措施及预防办法。     

山区管道应用阴极保护技术常见问题及解决措施

文章论述了某气田山区管道应用阴极保护技术过程中所遇见的电位不达标、漏电、长效硫酸铜参比电极损坏、恒电位仪与SCADA系统不匹配、阳极电缆断、阴极保护自动监控不能测试断电电位等问题产生的原因,并针对出现的问题采取了相应措施：①解决了电位不达标;②长效硫酸铜参比电极损坏;③恒电位仪与SCADA系统不匹配;④阳极电缆断;⑤管道穿、跨越桁架漏电;⑥管道外防腐层漏电;⑦阴极保护自动监控不能测试断电电位的问题。同时提出了在山区建设阴极保护工程须要注意的问题,对其它山区管道应用阴极保护技术杜绝发生类似问题具有借鉴作用。     

麦南、龙吊集气管线适应性技改及效果分析

麦南干、复线、龙吊线是大池干气田重要的集气管线,日输气量98×104m3/d.近年冬季这三段管线运行相当困难,多次出现冻堵情况,严重影响了天然气的正常输送和生产,通过针对性的技术改进解决了这一问题.结合生产实际,对防冰堵的技术改进措施在矿场的应用进行了阐述,浅析了相关解堵原理,对整改前后的生产运行情况进行了对比,总结成功经验,为天然气集输管道冬季生产运行易冰堵问题的解决提供了方法和借鉴.     

空气管线失效原因分析及对策

对空气管线失效部位及相邻管线的同型号管件取样,进行了宏观、渗透、测厚、硬度、铁素体含量、射线、光谱检测以及显微组织分析,分析对比了原管系与加支撑后管系的应力及变形,并对失效偏心异径管进行了有限元分析。综合技术分析得出了空气管线失效的原因,并提出了杜绝类似事故发生的建议和改进措施。     

川南矿区宋牟线集气管线爆破事故调查分析

本文详细介绍了川南矿区宋牟线管线腐蚀破坏情况，文中比较详细分析了管线发生破坏的原因，并提出防止管线腐蚀破坏应该采取的一些综合防腐蚀措施。     

水平井裸眼防砂失效因素分析及解决措施

针对水平井裸眼防砂完井一体化工艺技术失效的情况,对工艺进行了反复研究与分析,认为水平井裸眼防砂失效的主要因素为基管强度低、筛网强度差及洗井阀密封机构可靠性差。解决措施为:(1)选用专为稠油热采井设计的钢级为TP110的套管作为滤砂管的中心管;(2)对筛管的网眼布局和孔眼参数进行优化,优化后的网眼布局为177.9 mm×9.19 mm筛管、相位角30°、孔密240孔/m、孔半径12.6 mm;(3)研制了密封洗井阀球座的水平井洗井阀堵塞装置。     

氨合成塔内件腐蚀失效分析及解决措施

氨合成塔运行八年后,内部321奥氏体不锈钢触媒框波纹板等内件发生腐蚀失效,经宏观取样分析,结合腐蚀理论、加工状况、操作条件、介质特性等对腐蚀失效原因进行了分析,得到结论:一是由于氨氮腐蚀,在表面形成氮化物,造成脆化相,造成内件变形开裂。二是由于冷变形造成材料韧性下降,发生蠕变,微观出现蠕变空洞;三是由于长期在敏化温度长期服役,发生晶间腐蚀。为增强使用寿命,一方面要优化选材,另一方面要优化结构设计。     

水环式压缩机机械密封失效原因分析及解决措施

在化工流程中水环式压缩机的密封泄漏是引起密封失效的主要原因。引起机械密封失效的因素很多,比如:设计和制造的问题、密封选型和安装的问题、设备本身存在的问题以及运行和使用的问题等。重点探讨分析了机械密封失效的原因,采取的应对措施,确保装置的可靠运行。     

水平井裸眼防砂失效因素分析及解决措施

针对水平井裸眼防砂完井一体化工艺技术失效的情况,对工艺进行了反复研究与分析,认为水平井裸眼防砂失效的主要因素为基管强度低、筛网强度差及洗井阀密封机构可靠性差。解决措施为:(1)选用专为稠油热采井设计的钢级为TP110的套管作为滤砂管的中心管;(2)对筛管的网眼布局和孔眼参数进行优化,优化后的网眼布局为177.9 mm×9.19 mm筛管、相位角30°、孔密240孔/m、孔半径12.6 mm;(3)研制了密封洗井阀球座的水平井洗井阀堵塞装置。