共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
在内径100 mm的有机玻璃冷模装置上进行了加压喷动流化床试验.床料直径为1.6 mm、2.3 mm的小米.研究了压力、静止床高及流化风对最小喷动速度的影响.试验结果表明:喷动流化床的最小喷动速度随压力的增大而减小,但减小幅度逐渐变小;静止床高增大,最小喷动速度增大,但床高的增加对最小喷动速度的影响随着压力的增大而减弱.流化风风量增加导致最小喷动速度降低.根据试验数据进行了线性回归,分别得出了uf=0和uf>0(uf为流化风床内表观气速)时最小喷动速度的关联式,相关系数分别为0.964和0.920,关联式和试验值吻合较好. 相似文献
3.
4.
5.
造纸污泥流化特性试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
在一床截面积为04×0.4m2的冷态流化床试验台上对一全水份为1275%的造纸污泥进行了流化特性试验研究。试验表明,只用该种物料作床料,床层无法正常流化。它必须与异比重的惰性物料配制成双组份床料后才能获得理想的流化效果。通过对比试验确定了合适的惰性物料粒径;研究了床料配比对临界流化速度的影响并给出一回归公式。还通过试验测定了造纸污泥的终端速度。上述研究结果对该类物料的流化干燥装置及燃用该类物料的流化床锅炉(或焚烧炉)的设计和运行均有重要的参考价值。 相似文献
6.
高温流化床的流化特性及结焦非流化行为 总被引:3,自引:0,他引:3
在 8 0 mm× 30 mm和 80 mm× 10 mm石英流化床中 ,以低温粘结的高密度聚乙烯和聚丙烯 ,高温粘结的玻璃珠为实验物料 ,研究了高温流化床的流化特性及高温下物料结焦产生的非流化行为。结果表明 ,在本文实验条件下 ,Geldart A、B类高温表面粘结物料 ,床层温度小于其最小粘结温度时 ,床层温度增大 ,颗粒的最小流化速度减小 ;Geldart D类高温表面粘结物料的最小流化速度随温度增加而增大。得出了不同温度下颗粒最小流化速度预测式。床层温度大于最小粘结温度时 ,流化床需在较高的表观气速下才能保持流化 ,床层温度愈高床层流化所需的表观气速越大。研究同时发现 ,颗粒物料的粒径减小 ,流化颗粒的最小粘结温度减小。 相似文献
7.
8.
提出一种并联双速双流化床技术,并对其粗、细颗粒的交换特性进行了冷态实验研究。研究结果表明,不同的运行参数和结构参数都会对颗粒的定向交换造成影响,但对不同粒径影响的程度不同。风速对0.6 mm以下细颗粒交换率影响显著,最大可达-100%(全部交换);隔墙高度与粗床床层高度之差在200-250 mm左右时,颗粒定向交换效果达到最佳:粗床中0.6 mm以下颗粒减少了近70-80%,而3mm以上颗粒减少量几乎为零;细床床层高度增加到一定值后,会出现细颗粒的"倒灌"现象;各工况下,细床床料的平均粒径最大值仅为0.55 mm。 相似文献
9.
造纸污泥流化床焚烧技术试验研究 总被引:5,自引:0,他引:5
在截面积 0 .4m× 0 .4m的冷态流化床试验台上对造纸污泥进行了流化特性研究。试验表明 ,造纸污泥必须与异比重的惰性物料配制成双组分床料后 ,才能获得理想的流化 ;确定了合适的惰性物料粒径 ;研究了床料配比对临界流化速度的影响。造纸污泥的热态流化焚烧试验在一床截面积为 0 .2 3m× 0 .2 3m,总高 4.4m的试验台上进行。试验表明 ,造纸污泥的水分对燃烧的稳定性有决定性影响 ;首次报道了造纸污泥在流化床内燃烧时燃烧份额的分布情况 ,水分为 40 %的造纸污泥在床层和悬浮段的燃烧份额分别为 45%、55%。测定了稳定燃烧工况下的烟气成分 ,烟气中 SO2 及 NOx、N2 O的含量很低 ,完全满足环保要求。 相似文献
10.
11.
在双支腿循环流化床冷态试验台上进行了床料平衡试验,得到不同流化参数下风量和床压的动态曲线,基于并行流道阻力特性分析,提出双支腿炉膛翻床条件的预测方法,并模拟了控制逻辑对翻床的控制效果.结果表明:当流化风量大于临界翻床风量时,双支腿炉膛处于自平衡区,两侧炉膛的流化风量和床压的瞬时偏差能够相互纠正,两侧床料处于动态平衡;当流化风量小于临界翻床风量时,将发生翻床现象;临界翻床风量随着静止床料高度的增加而减小;采用调整风门开度的方法解决翻床问题存在局限性,床料平衡的首要策略是使双支腿系统处于自平衡状态运行. 相似文献
12.
13.
14.
压力对流化床最小流化速度影响的冷态试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为进一步探明压力对流化床最小流化速度的影响,在内径90 mm的冷模加压鼓泡流化床试验装置上测量了不同粒径的石英砂和陶粒砂两类试验物料在压力0.1~0.6 MPa内的最小流化速度Umf.结果表明:对于陶粒砂颗粒,Umf随压力的增加明显减小,但减小的幅度逐渐变小;而对石英砂颗粒,压力对Umf影响较小.基于厄贡方程和床层受力分析,得到了最小流化速度的计算式,并给出了确定增压流化床最小流化速度的合理计算步骤.计算得出的预测值与试验值吻合较好,相对误差在10%以内. 相似文献
15.
对玉米秆与弱酸性床料的混合流化特性进行了研究,结果表明,长度为20~50mm玉米秆与一定粒径分布的床料,当质量配比为1%,流化数N=3~6时,能较均匀地混合流化,但N>6后,混合的均匀度有所下降.根据热重试验结果可以看出玉米秆着火温度低,挥发份析出速度快,并容易燃尽.在0.2MWth流化床试验台上研究发现,当N>6时,玉米秆和床料分层严重,密相区温度在820℃以下,当N=3~6时,密相区温度能达到设计要求,说明冷态试验结果能够指导热态运行,玉米秆流化床燃烧时流化风速不能太大.经过24h热态试验后,床料没有出现烧结现象,利用XRF技术分析发现玉米秆灰中碱金属含量较高,高温对流受热面的沾灰可能性较大. 相似文献
16.
由于冷渣管穿过炉底风室直接与布风板相连,处于风室中的冷渣管段受到一次风的冷却,此段性能稳定。因此,整个冷渣管使用性能的好坏取决于其入口温度的高低。在未加设流化风管时,放渣口处于布风板的流化死区,未燃尽的煤与灼热的床料聚集在此,温度聚升。在锅炉运行中,冷渣管与布风板的焊接处经常因燃烧恶化而结焦,影响正常排渣。同时,还会出现放渣口撕裂、漏风及漏灰等现象,严重影响床料的正常流化。为此,放渣口的设计布置应进一步优化。 相似文献
17.
18.
本文在以宽筛分的硅砂和溢流渣为床料,截面为0.4m×0.4m的常压流化床试验台上对U型水平浸管的磨蚀特性进行了冷模试验研究,获得了在鼓泡流化区,浸管的磨蚀速率随流化速度、床料粒径和物性的变化规律;初步揭示了管束的结构与布置方式对磨蚀强度及其分布的影响。 相似文献
19.
建立了一个床面积为400×250mm~2的 热态流化床燃烧试验台,对冷、热态下的床料流化特性作了试验,对一般使用的宽粒度分布的床料,其热态最小流化速度较冷态时略高。进行了采用液化煤气燃烧加热入床空 相似文献
20.