ACM/PA6耐油热塑性弹性体的制备及性能

研究了不同硫化体系、硫化剂含量及橡塑比对动态硫化丙烯酸酯橡胶/尼龙6(ACM/PA6)热塑性弹性体加工性能、力学性能和耐油性的影响。结果表明:3号硫化剂(N,N-二次肉桂基-1,6-己二胺)作为硫化剂最合适,其用量为2 phr或橡塑比为70/30时,热塑性弹性体性能最好。     

动态硫化PP/IIR热塑性弹性体阻尼性能研究

以聚丙烯(PP)和丁基橡胶(IIR)为基体材料,溴化酚醛树脂为硫化剂,采用转矩流变仪制备了动态硫化PP/IIR热塑性弹性体,研究了硫化剂、萜烯树脂、石油树脂和滑石粉用量对PP/IIR动态硫化热塑性弹性体力学性能和动态力学性能的影响。结果表明:随着硫化剂用量的增加,PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的阻尼因子最大值(tanδmax)和有效阻尼温域(tanδ0.3)略有提高;萜烯树脂和石油树脂可以明显提高PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的阻尼性能,使得有效阻尼温域(tanδ0.3)明显向高温方向移动,提高了PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的tanδmax;随着滑石粉用量的增加,PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的tanδmax和有效阻尼温域都略有提高,tanδ峰值温度变化不大。     

动态硫化EPDM/PP共混物性能影响因素的研究

以三元乙丙橡胶(EPDM3745)和聚丙烯(PPBI1000)为基础原料,通过双螺杆挤出机共混挤出制备EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体,研究了橡塑比、硫化体系、过氧化二异丙苯(DCP)对EPDM/PP共混体系性能的影响。结果表明:橡塑比EPDM3745/PPBI1000为70/30,采用过氧化物(DCP)硫化体系,DCP质量分数为1.0份时制得的EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体综合性能最佳。     

充油SEBS/PP热塑性弹性体的制备及性能研究

采用HAAKE转矩流变仪制备了充油苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物/聚丙烯(SEBS/PP)热塑性弹性体,利用热重分析(TG)、差示扫描量热法(DSC)等研究了填充油对SEBS/PP加工性能、热稳定性和力学性能的影响,并考察了该充油SEBS/PP中PP的结晶行为。结果表明:填充油的加入可以明显改善SEBS/PP的加工性能。在各种充油SEBS/PP体系中,添加了石蜡油KP6030的SEBS/PP体系具有最优综合力学性能,而且该体系的热分解温度最高、失重率最低、热稳定性能最好。另外在充油SEBS/PP体系中,PP的结晶温度降低、结晶度基本不变、结晶速率加快。     

丁基橡胶/聚丙烯动态硫化热塑性弹性体的制备和性能研究

以丁基橡胶(IIR)和聚丙烯(PP)为基体材料,利用动态硫化的方法制备了丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体(IIR/PP TPV),主要研究了硫化剂用量和制备工艺参数对IIR/PP TPV力学性能和动态力学性能的影响。结果表明,随着硫化剂用量的增加,IIR/PP TPV的力学性能得到提高,硫化剂用量为9 phr时,IIR/PP TPV的综合性能优异;动态硫化温度为180℃时,IIR/PP TPV有优异的力学性能和阻尼性能;随着动态硫化时间的增加,拉伸强度呈现先增加后减小而断裂伸长率呈现逐渐增大的趋势,硫化时间超过10 min之后,IIR/PP TPV的阻尼性能开始下降,当硫化时间为10 min时,IIR/PP TPV的力学性能和动态力学性能优异。     

顺丁烯二酸钾基(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)嵌段共聚物离聚体的力学性能及其应用

用环氧化(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)嵌段共聚物(SBS)开环反应合成了含顺丁烯二酸钾基的SBS离聚体,考察了离子基团不同含量对含顺丁烯二酸钾基的SBS离聚体力学性能的影响,研究了离聚体/聚丙烯(PP)共混物的力学性能和耐溶剂性能,以及离聚体对氯醇橡胶(CHR)/SBS共混物的增容效果。结果表明,该离聚体呈现热塑性弹性体行为;随着离子基团含量的增加,离聚体的拉伸强度及扯断伸长率增大,但当离子基团含量超过1.69mmol/g时,离聚体的力学性能又有所下降,离子基团最佳含量为1.23~1.69mmol/g;该离聚体与PP共混,在拉伸强度方面呈现协同效应;离聚体作为增容剂提高了SBS与CHR的相容性,当离聚体质量分数为3%时,力学性能达到最佳,共混物的耐溶剂性能也得到了改善。     

炭黑/白炭黑双相填料补强BIIR/PP热塑性弹性体的性能研究

通过动态硫化工艺制备了溴化丁基橡胶（BIIR）/聚丙烯（PP）热塑性弹性体,研究了加工时间、填料、硫化剂对弹性体力学性能的影响。结果表明,动态硫化制备热塑性弹性体的时间约为13 min;使用炭黑N330/白炭黑双相填料的热塑性弹性体具有较好的力学性能;在氧化锌、硫磺、溴化辛基酚醛树脂及硫磺/溴化辛基酚醛树脂并用硫化体系中,溴化辛基酚醛树脂硫化的热塑性弹性体力学性能最佳。     

SBS/LDPE共混型热塑性弹性体的性能研究(Ⅱ)

选用苯乙烯-丁二烯-苯乙烯弹体(SBS)和低密度聚乙烯(LDPE)为主体材料,采用部分动态硫化法制备了一类性能良好的材料———SBS LDPE共混型热塑性弹性体(TPE),具有力学强度高,断裂伸长率大,可重复加工等特点,并研究了共混方法、硫化温度、硫化时间等工艺方面因素对动态硫化SBS LDPE热塑性弹性体力学性能的影响。     

ACM/PA12热塑性弹性体的制备及性能研究

研究了硫化剂用量和橡塑比对动态硫化丙烯酸酯橡胶/尼龙12(ACM/PA12)热塑性弹性体(TPV)的力学性能、加工性能、动态力学性能和流变性能的影响。结果表明,3~#硫化剂(N,N-双肉桂叉-1,6-己二胺)的用量为2份,橡塑比为65/35时,TPV的综合性能最佳;随着橡塑比的增加,体系的储能模量(E')和损耗模量(E″)均增大。橡胶加工分析仪(RPA)对TPV流变性研究表明,随着橡塑比的增加,体系的黏度增大,流动性减小。扫描电镜(SEM)分析显示,随着橡塑比的减小,ACM/PA12 TPV表面的孔洞增多;当橡塑比为50/50时,ACM和PA12之间并没有明显的界面,形成了微观共连续结构。     

全硫化EPDM_PP热塑性弹性体制备的优化工艺条件_对分散相粒径变化规律的研究

以作者提出的橡塑共混中SVF综合因子理论为主,辅以共混温度及硫化条件的变化,时全硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)热塑性弹性体制备中分散相柱径的变化规律进行了考察。结果表明,SVF综合因子理论适用于动态全硫化共混体系;制备全硫化EPDM/PP热塑性弹性体,应使用高剪切速率的混合设备、表现粘度较高的PP及硫化速度快的EPDM,并适当提高硫化剂用量;对软质制品的制备,则可采用多次共混技术。     

PP/HDPE/弹性体三元共混改性的研究

用双螺杆挤出机制备了聚丙烯(PP)/高密度聚乙烯(HDPE)/弹性体三元共混物,分别探讨了3种弹性体乙烯-辛烯嵌段共聚物(OBC)、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)、苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)的含量对PP三元共混物力学性能的影响,并通过扫描电子显微镜观察其脆断表面形态。结果表明,OBC、SBS、SEBS和HDPE都对PP起到了一定的协同增韧作用,SEBS对PP的增韧效果最佳;SEM表明三元共混力学性能与相形态密切相关;所制备的PP/HDPE/OBC三元共混物的加工性能较好。     

丁基橡胶再生胶／聚丙烯热塑性弹性体的制备工艺及性能研究

利用动态硫化法制备丁基橡胶再生胶/聚丙烯热塑性弹性体(RIIR/PP TPV),考察了动态硫化工艺路线、共混比及硫化体系对TPV性能的影响,研究了动态硫化曲线及TPV的微观形态.结果表明:采用橡塑预混法制备的弹性体性能较好.当橡塑比(质量比)为60/40,SP-1055为6份时.弹性体的综合力学性能较好.断面形貌的扫描照片显示,TPV中两相相容性较好,界面接合强度大.     

SBS/LDPE共混型热塑性弹性体的性能研究(I)

选用热塑性丁苯橡胶(SBS)和低密度聚乙烯(LDPE)为主体材料,采用部分动态硫化法制备了一类性能良好的材料热塑性丁苯橡胶 低密度聚乙烯共混型热塑性弹性体,具有力学强度高,断裂伸长率大,可重复加工等特点,并研究了聚烯烃的品种、橡塑比、硫化体系等因素对动态硫化SBS LDPE热塑性弹性体力学性能的影响。     

SBS/LDPE共混型热塑性弹性体的性能研究(Ⅰ)

选用热塑性丁苯橡胶（SBS）和低密度聚乙烯（LDPE）为主体材料，采用部分动态硫化法制备了一类性能良好的材料-热塑性丁苯橡胶/低密度聚乙烯共混型热塑性弹性体，具有力学强度高，断裂伸长率大，可重复加工等特点，并研究了聚烯烃的品种，橡塑比，硫化体系等因素对动态硫化SBS/LDPE热塑性弹性体力学性能的影响。     

PP/SBS/WGRT热塑性弹性体的制备及性能

用熔融法制备了聚丙烯(PP)/废旧轮胎胶粉(WGRT)共混体系,通过苯乙烯-丁二烯-苯乙烯热塑性弹性体(SBS)界面增容,获得了热塑性弹性体(TPE),对其力学性能和微观形貌进行了研究。结果表明:对于PP/WGRT共混体系,随着PP含量的增加,拉伸强度和模量趋于急剧增加,断裂伸长率均低于100%;采用SBS增容后,复合体系拉伸强度和撕裂强度获得显著提高,断裂伸长率最高可达120%,共混体系符合弹性体特征。拉伸断面的形貌研究表明,增容后体系的界面的结合获得极大的改善。     

辛基酚醛树脂动态硫化丁基橡胶/聚丙烯 热塑性硫化胶的性能研究

选用辛基酚醛树脂硫化剂,采用动态硫化法制备丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),研究辛基酚醛树脂硫化剂用量对TPV的流变性能、物理性能、动态力学性能和微观形貌的影响,并与IIR/PP简单共混胶进行对比。结果表明:随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,动态硫化过程中TPV熔体的转矩逐渐增大,TPV的储能模量和交联密度提高;橡塑简单共混胶的物理性能最差;随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV的硬度增大,拉伸强度和拉断伸长率呈先提高后降低趋势,热老化后各项物理性能变化规律与老化前相同;橡塑简单共混胶以及采用少量辛基酚醛树脂硫化剂动态硫化TPV均有2个损耗峰,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV中IIR相的玻璃化转变温度向高温方向移动;橡塑简单共混胶断面比较平整,脊线少,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV断面变得粗糙且脊线有增多趋势。     

SEBS/PP热塑性弹性体阻尼性能研究

以苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和聚丙烯(PP)为基体材料,采用HAAKE转矩流变仪制备SEBS/PP热塑性弹性体,利用动态热机械分析仪研究PP和填充油用量对SEBS/PP热塑性弹性体力学性能、动态力学性能的影响,进而通过添加萜烯树脂来研究提高热塑性弹性体阻尼性能的方法。结果表明:PP的加入改善了SEBS/PP共混体系的力学性能,但随着PP用量的增加,热塑性弹性体阻尼因子的峰值逐渐下降;SEBS/PP共混体系在添加20 phr PP时,综合性能最佳;随着萜烯树脂用量的增加,阻尼因子的峰值向高温方向移动,且有效温域(阻尼因子tanδ0.3)明显加宽;在添加50 phr萜烯树脂时,热塑性弹性体的tanδ峰值向高温移动20℃左右,且在tanδ0.3的范围内温域拓宽19℃,阻尼性能明显提高;随着填充油用量的增加,SEBS/PP热塑性弹性体的力学性能下降,tanδ峰值变大,阻尼温域变窄,充油比在1:1.1时SEBS/PP热塑性弹性体的综合阻尼效果更好。     

聚丙烯/有机硅橡胶热塑性弹性体的制备及性能

采用动态硫化法制备了聚丙烯(PP)/有机硅橡胶(SR)动态硫化热塑性弹性体(TPV),考察了PP/SR的质量比对PP/SR TPV的力学性能、流变行为及结晶行为的影响。结果表明,PP/SR TPV在动态硫化前后微观结构发生了由双连续相结构向"海-岛"结构的转变。随着SR用量的增加,PP/SR TPV的拉伸强度、扯断伸长率及撕裂强度下降;体系的结晶焓下降,PP相的结晶度下降,PP/SR TPV的复数黏度升高,但在高频时,SR对体系的复数黏度影响不大。     

共混型聚丙烯/超细粉末丁苯橡胶全硫化热塑性弹性体的制备及其结构与性能

以全硫化超细粉末丁苯橡胶(PSBR)与聚丙烯(PP)为原料,采用双螺杆挤出机共混方法制备PP/PSBR全硫化热塑性弹性体。通过透射电镜观测,发现PP/PSBR全硫化热塑性弹性体具有和动态硫化方法制备的热塑性弹性体相似的微观形态,PSBR粒子作为分散相分散在连续相PP中;所制备的热塑性弹性体的力学性能与PP的相对分子质量、共聚与否、PSBR含量及其交联度有关;通过流变行为研究,发现此类全硫化热塑性弹性体为假塑性流体,且橡胶的含量对热塑性弹性体的黏度影响很小;采用差示扫描量热法对PP/PSBR全硫化热塑性弹性体中连续相PP的结晶行为进行了研究,发现连续相PP的结晶温度提高,表明PSBR对PP有异相成核作用。     

超临界二氧化碳发泡三元乙丙橡胶/低密度聚乙烯热塑性弹性体

研究硫化体系和橡塑比对超临界二氧化碳发泡三元乙丙橡胶（EPDM）/低密度聚乙烯（LDPE）热塑性弹性体物理性能和微观结构的影响。结果表明：采用过氧化物硫化体系的热塑性弹性体的综合物理性能优于采用硫黄硫化体系,随着硫化剂用量的增大,拉伸强度和撕裂强度有一个最大值,硬度上升;橡塑比为40/60时,物理性能达到最佳;LDPE相与EPDM相呈现“海-岛”两相微观结构;泡孔大小均匀性较好。