VOD精炼316L不锈钢吹氮合金化的研究

用0.8 kg钢水石墨坩埚的硅钼棒炉研究了常压下氮气分压(33～100 kPa) 、吹氮时间(0～50 min) 、吹氮流量(0.3 L/min) 、钢液温度(1 773～1 833 K)对316L钢(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo、0·028N)中氮含量的影响,并试验了在前期真空条件下1 853～1 833 K吹氮40 min、2 kPa、0.1 L/min,中期吹氮40 min、100 kPa、0.3 L/min,后期吹氮50 min、100 kPa、自然冷却至1 773 K时316L钢水的增氮行为。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,常压下吹氮10 min,钢液含氮量即可超过0.10%,随吹氮流量增加钢液达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学和动力学模型进行了分析。     

用VOD精炼高纯净不锈钢

作为增强实力计划的一环,川崎制铁在千叶制铁所新建了一座不锈钢炼钢厂。新钢厂特点为采用了对原料要求宽松的熔化还原－脱碳工艺和超低碳化及对应于质量要求严格的VOD二次精炼及弧形连铸机。本文论述了其中关于VOD精炼过程中夹杂物形态控制的方法和效果。     

VOD精炼水轮机用不锈钢的洁净度研究

运用金相观察、扫描电镜和大样电解等方法研究了VOD精炼前后不锈钢的洁净度变化.结果表明:VOD吹氧终点控制滞后是VOD精炼后钢中氧质量分数高达250×10-6的主要原因;钢中w(O)偏高而精炼渣的碱度低等造成钢中夹杂物含量高,大于10μm的夹杂物含量为0.56～0.58个/mm2,其中每10kg试样中大型夹杂物含量在1.71～2.41 mg.针对钢液洁净度偏低的情况,提出了延长真空保持时间10～12 min,选用优质精炼渣并保证炉渣碱度R≥3和延长软吹时间15～20 min的工艺改进措施,改进后w(T.O)降至(60～77)×10-6.     

VOD精炼不锈钢时工艺因素对各种元素的影响

分析了18tVOD炉在精炼不锈钢过程中工艺因素对易氧化元素、磷、硫及气体元素、不易氧化元素、五害元素的影响。     

不锈钢生产用30t VOD钢包耐火材料应用

１　ＶＯＤ生产不锈钢１．１　不锈钢（１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ）连铸工艺流程：２０ｔＨＰＥＡＦ→３０ｔＶＯＤ精炼炉→板坯连铸机→修磨→出场。１５ｔ×２座ＥＡＦ并包１．２　不锈钢连铸坯生产情况上海浦东钢铁（集团）有限公司不锈钢连铸坯产量见图１。图１　浦东１９９４～１９９７年不锈钢连铸坯的产量Ｆｉｇ．１　ＡｎｎｕａｌｏｕｔｐｕｔｏｆｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃａｓｔｉｎｇｓｌａｂａｔＰｕｄｏｎｇ　　由于采用ＶＯＤ二步法冶炼不锈钢,可使初炼炉大量装入廉价高碳及中碳铬铁,与电弧炉直接冶炼…     

VOD精炼不锈钢0Cr18Ni10Ti工艺对铬回收率影响的探讨

本文从热力学的角度论述了ＶＯＤ精炼０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ工艺中对铬回收率的影响因素。并针对这些因素提出了相应的措施，使川投长钢股份有限公司第四钢厂炼钢分厂ＶＯＤ精炼不锈钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ铬的回收率达到９７．８￣９８．４％。     

Numerical Simulation of Fluid Flow in Bath during Combined Top and Bottom Blowing VOD Refining Process of Stainless Steel

The fluid flow in a bath in combined top and bottom blowing vacuum‐oxygen decarburization (VOD) refining process of stainless steel has numerically been simulated. The three‐dimensional mathematical model used is essentially based on that proposed in our previous work for the flow in combined side and top blowing argon‐oxygen decarburization (AOD) process, but considering the influence of reduced ambient pressure. Applying it to the flow in the bath of a 120 t VOD vessel under the refining conditions, the results present that the model can fairly well simulate and estimate the flow phenomena. The flow pattern of molten steel in the bath with the combined blowing is a composite result under the common action of the jets from a three‐hole Laval top lance and gas bottom blowing streams. The jets have a leading role on it; the molten steel in the whole bath is in vigorous stirring and circulatory motion during the blowing process. The streams do not alter the basic features of the gas agitation and liquid flow, but can evidently change the local flow pattern of the liquid and increase its turbulent kinetic energy to a certain extent. The flow field and turbulent kinetic energy distribution in the combined blowing with three tuyeres are more uniform than those in the blowing with double tuyeres. Increasing properly the tuyere eccentricities is of advantage for improving the velocity and turbulent kinetic energy distributions, the stirring and mixing result in the practical VOD refining process.     

VOD底吹氮精炼高氮钢P91的工艺实践

锅炉用铁素体耐热钢P91（%:0.08～0.12C、8.0～9.5Cr、0.85～1.05Mo、0.18～0.25V、0.06～0.10Nb、0.030～0.070N）的冶炼工艺流程为20 t EBT EAF+10 t感应炉混炼-LF-VOD（吹氮）-3 t锭模铸。通过低真空（～26 000 Pa）底吹N气搅拌使脱氧剂、造渣材料充分快速与钢液反应,使[N]从（80～90）×10^-6增至（120～140）×10^-6,然后底吹氮以（9～15）×10^-6/min的增氮速率将[N]增至620×10^-6,钢材中的N含量约为500×10^-6,达到标准要求。     

鞍钢260 t转炉底吹工艺优化与实践

针对鞍钢股份有限公司炼钢总厂四分厂260 t转炉终点碳氧积较高和底枪堵枪频繁的现象,提出了相应的控制措施,包括改造氧枪喷头的主要参数和枪位,调整底吹流量。采取上述措施后,转炉终点碳氧积控制在0.002 2左右,底吹效果较好。     

电弧炉底吹氩气搅拌工艺实践

介绍了底吹系统的使用工艺条件、构成原理及其在100 t超高功率电弧炉的应用情况。使用底吹氩气技术对电弧炉均匀钢液温度,缩短冶炼时间,降低钢铁料消耗等具有明显的效果。     

LF精炼过程100 t钢包底吹氩卷渣水模拟研究

以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理模型与原型1:3.5的比例建立水模型。试验了对应实际吹气量31~237 L/min不同位置单喷嘴和双喷嘴吹气对卷渣情况的影响,发现原吹气孔位置(距钢包中心约0.45R)单喷嘴、距钢包中心0.6R位置单喷嘴、原吹气孔位置(约0.45R)双喷嘴和距中心0.6R位置双喷嘴吹气临界卷渣气量分别为113、93、31、82 L/min,因此实际精炼时软吹采用单喷嘴吹气,合金化阶段用双喷嘴吹气为宜。回归分析得出,单喷嘴吹气时裸露区直径D(/mm)与底吹气量Q/(L·min^-1)的关系式D=43.333Q+47.5(0.6相似文献   

80 t转炉底吹系统优化实践

文章主要介绍80 t转炉完成快换底吹系统改造后,对供气管线实现就近对号分控功能;对炉底供气管线和四支透气芯砖供气管线的连接处做防护;根据生产不同状态,优化底吹供气强度;实现整个炉役底吹气流通畅,强度稳定,保证炉役期间的底吹冶金效果。     

LF炉精炼AISI410不锈钢吹氮合金化研究

研究了40 t LF炉精炼AISI410不锈钢时,在常压下吹氮气增氮工艺(吹氮流量、吹氮时间及钢液温度)对AISI410不锈钢氮含量的影响,建立了AISI410不锈钢氮溶解度热力学计算模型。结果表明:钢中氮含量随着吹氮时间、氮气流量的增加而增大;常压下吹氮10 min,钢液含氮量可达到0.05%;随着氮流量增加钢液达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学模型进行了分析,不同吹氮条件下氮溶解度实测值与热力学模型计算值较吻合。为LF炉精炼含氮不锈钢控制氮含量提供了理论依据。     

LF精炼炉底吹CO2气体的工业探索性研究

 基于LF精炼过程底吹CO2气体搅拌机制的研究,利用75t LF精炼炉进行底吹不同比例CO2与Ar混合气体的探索性工业试验。结果表明：底吹CO2气体使钢液搅拌增强,脱硫率由49.7%提高到65.1%,炉渣平均（FeO）质量分数均小于0.5%,满足精炼过程对炉渣氧化性的要求。钢液中夹杂物的种类、形貌和组成变化较小,夹杂物当量密度减小,钢液洁净度提高,试验表明LF炉可使用CO2气体进行精炼。