氯化聚乙烯CM135B与CPE135A共混弹性材料的研究

制备了一种由橡胶型氯化聚乙烯(CM135B)和树脂型氯化聚乙烯(CPE135A)共混的弹性体材料,并对其各项性能进行了测试。研究了不同CM/CPE质量比、硫化剂用量、白炭黑用量以及增塑剂用量对CM/CPE共混弹性体性能的影响。结果表明,当CM/CPE质量比为50/50、DCP与三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)用量分别为5份和4份、白炭黑用量为50份、DOP用量为20份时,CM/CPE共混弹性体的物理机械性能优异,其中拉伸强度为15.3 MPa,断裂伸长率为275%,100%定伸应力为5.9MPa,邵尔A硬度为82;体系的耐油性能、耐臭氧性能、加工性能在此时也均表现优异,且CM/CPE共混弹性体损耗模量随剪切速率增大而减小,但当达到300r/min时趋于稳定,温度在80℃、应变为120%左右时可获得理想的加工性能。     

氯化聚乙烯与聚氯乙烯共混弹性体的研究

制备了一种由氯化聚乙烯(CM)与聚氯乙烯(PVC)共混的弹性体材料,并对其各项性能进行测试表征。考察了不同CM/PVC质量比、硫化剂用量、白炭黑用量对CM/PVC共混弹性体性能的影响。结果表明,体系中CM/PVC质量比为70/30、过氧化二异丙苯(DCP)和三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)用量分别为3份与2份、白炭黑用量为50份时综合性能最好,其中拉伸强度为12.6MPa,断裂伸长率为554%,300%定伸应力为3.7MPa,邵尔A硬度为66,其耐油性能、热空气老化性能、耐臭氧性能良好,且CM/PVC损耗模量随剪切速率增大而增大,随应变的增加而减小,随温度增加而降低。     

TPU/CPE共混物性能研究

研究热塑性聚氨酯(TPU)/氯化聚乙烯(CPE)共混比和补强剂品种及用量对TPU/CPE共混物性能的影响.结果表明,当TPU/CPE共混比为70/30和60/40时,TPU与CPE的相容性较好,共混物综合性能优异;补强剂可改善TPU/CPE共混物的加工性能,随着补强剂用量的增大,共混物邵尔A型硬度、拉伸强度和撕裂强度增大,拉断伸长率减小;改性白炭黑对共混物的补强效果优于炭黑N330和N550,其适宜用量为30份左右.     

动态硫化PVC/CM热塑性弹性体的制备及性能

采用动态硫化法制备了聚氯乙烯(PVC)/氯化聚乙烯(CM)热塑性弹性体(TPE),并对其力学性能和微观相结构进行了研究。结果表明,动态硫化PVC/CM型TPE的拉伸强度及撕裂强度均随PVC含量的增加而提高,当PVC质量分数低于40%时,其应力-应变曲线呈现出典型的弹性体特征;PVC/CM的共混比为60/40时,所制备的TPE表现出了良好的综合性能;CM分散相粒径在10μm以下且较均匀地分散于PVC基体中。     

PVC/CM热塑性弹性体的开发研究

研究了氯化聚乙烯橡胶(CM)的牌号及用量、增塑剂用量对PVC/CM热塑性弹性体性能的影响.试验结果表明:①PVC与CM5236用量比为100∶10、DOP用量为80份时,PVC/CM热塑性弹性体的力学性能最佳,拉伸强度可以达到12 MPa,断裂伸长率可达到400%~500%,而硬度则保持在65(邵氏A)左右;②高聚合度...     

PVC/PE共混体系的研究—CPE对PVC/LDPE共混物的增容作用

采用氯化聚乙烯(CPE)作为聚氯乙烯(PVC)/低密度聚乙烯(LDPE)共混物的增容剂,用机械共混法制样,研究了共混条件及共混物组成对共混物的力学性能、加工性能、相态结构的影响。研究表明,在120℃下 LDPE 与 CPE 先预混5分钟,再于155℃下将 LDPE、CPE 与 PVC 共混15～20分钟所得到的共混物性能较好。PVC 为主的 PVC/LDPE 共混物中 CPE 较佳用量为5份(相对于100份 PVC)。DTA、扫描电子显微镜(SEM)研究证实了 CPE 的增容作用。此外,熔融指数测定结果表明,共混物中 LDPE 含量增高,共混物的熔融指数增大。     

CM与PVC共混发泡性能的研究

采用模压法进行发泡,研究了氯化聚乙烯(CM)与聚氯乙烯(PVC)的共混比和发泡剂用量对发泡体的泡体性能、泡孔结构的影响。结果表明,不同CM/PVC共混比的复合材料,随体系中CM的增加,发泡密度逐渐减小、泡孔体积和发泡倍率逐渐增大,当CM/PVC=50/50时,发泡材料具有较好的综合性能;改变共混体系中发泡剂AC的用量,测试泡体性能及观察泡孔结构得出,随AC发泡剂用量的增加,发泡材料的发泡密度减小,其相应的物理机械性能如拉伸强度、撕裂强度逐渐降低。     

PVC/ACS/CPE三元共混体系性能研究

采用机械共混制备了聚氯乙烯(PVC)/丙烯腈-氯化聚乙烯-苯乙烯共聚物(ACS)/氯化聚乙烯(CPE)三元共混合金,研究了共混体系的组成与合金力学性能及耐热性能的关系。结果表明,不同型号PVC对合金的性能影响不同,随着PVC摩尔质量的增加,共混合金的拉伸强度、冲击强度、热变形温度、硬度及氧指数逐渐增大,熔体质量流动速率(MFR)下降;随着共混合金中CPE用量的增加,PVC/ACS/CPE共混合金的冲击强度上升,氧指数增大,拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、热变形温度及MFR下降。     

造纸黑液干粉用量对PVC/CPE热塑性弹性体性能的影响

以造纸黑液经硫酸中和处理脱水后的黑液干粉为填料,采用熔融共混法制备了聚氯乙烯(PVC)/氯化聚乙烯(CPE)/黑液干粉热塑性弹性体复合材料。利用FTIR和TGA测试了黑液干粉的结构和热性能;利用微控电子万能试验机、TGA研究了黑液干粉含量对弹性体复合材料的力学性能、热降解性能和老化性能的影响。结果表明:黑液干粉中木质素等有机物含量为33%;添加黑液干粉能改善PVC/CPE弹性体复合材料的力学性能,当黑液干粉含量为30phr时,拉伸强度保持不变,断裂伸长率提高了8%,撕裂强度提高了5%;采用硬脂酸处理的黑液干粉,其用量为30phr时,复合材料综合性能较佳,其拉伸强度提高了7%,断裂伸长率提高了12%,撕裂强度提高了18%;黑液干粉含量30phr时,PVC/CPE弹性体复合材料热降解温度提高了5℃;添加黑液干粉的复合材料,在热氧老化后拉伸强度和邵尔A型硬度增加,断裂伸长率稍有下降。     

PVC-C/PVC共混材料的性能研究

采用氯化聚乙烯（CPE）对氯化聚氯乙烯（PVC—C）进行抗冲改性,将改性后的PVC—C与PVC进行共混,研究了PVC-C／PVC配比对PVC-C／PVC共混物力学性能、耐热性能及流变形能的影响。结果表明,PVC—C／PVC共混物的维卡软化点随PVC—C的用量增加而上升,在50／50（质量比）处有一拐点,大于50／50时上升更快些。共混物的拉伸强度、弯曲强度和熔体黏度随PVC—C用量的增加而提高;混物中随PVC—C用量增加,塑化时间缩短,塑化能力增强,而冲击强度和断裂伸长率却随PVC—C用量增加而下降。共平衡转矩增加。     

白炭黑用量对橡胶型氯化聚乙烯性能影响的研究

研究了白炭黑用量对橡胶型氯化聚乙烯（CM）胶料性能的影响,通过SEM观察了白炭黑的分散情况及断面形貌。实验结果表明,随白炭黑用量增加,胶料焦烧时间及正硫化时间均减小,拉伸强度、撕裂强度、定伸应力均随白炭黑用量增加而增大,扯断伸长率及磨耗性能呈先增大后减小趋势。     

白炭黑填充氯化聚乙烯/丁腈橡胶并用胶性能的研究

研究了白炭黑对氯化聚乙烯（CM）/丁腈橡胶（NBR）并用胶性能的影响。结果表明,加入多于30份的白炭黑时CM/NBR并用胶的t10和t90均减小;白炭黑对并用胶的补强作用明显,可显著提高拉伸强度,且用量为10~20份时提高迅速,而拉断伸长率在用量变化范围内随白炭黑用量的增加而增加。浸油后,硫化胶耐油性能增加,而耐热老化性能轻微降低。     

天然橡胶增韧聚氯乙烯的研究

采用未改性的标准天然橡胶(NR)作增韧剂,通过机械共混法制备增韧聚氯乙烯(PVC)复合材料,考察了NR和增容剂用量对PVC增韧效果以及力学性能的影响.结果表明:当NR用量为10份时,材料的冲击强度最高为24.87 kJ/m2;加入增容剂环氧化天然橡胶(ENR)后,材料的冲击强度随其用量的增加而增大,在ENR为5份时其冲击强度为69.86 kJ/m2;氯化聚乙烯(CPE)作增容剂时,其冲击强度先升后降,在4份时达到峰值103.93 kJ/m2;氯化橡胶(CNR)作增容剂在3份时,其冲击强度达到最佳值35.37 kJ/m2;增容增韧后共混物的拉伸强度普遍降低.     

氯化聚乙烯对ABS/PVC合金性能的影响

以氯化聚乙烯(CPE)为增韧剂,用双螺杆挤出机共混制备丙烯腈-丁二烯-苯乙烯塑料(ABS)/聚氯乙烯(PVC)合金。研究了PVC及CPE用量对ABS/PVC合金的拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度、维卡软化温度、氧指数和熔体流动性的影响。结果表明,随着PVC用量的增加,ABS/PVC合金的拉伸强度略有增加,弯曲强度基本不变,冲击强度呈现先略增加然后显著降低的趋势,维卡软化温度降低,氧指数增加;随着CPE用量增加,ABS/PVC合金的缺口冲击强度增加,拉伸强度和弯曲强度降低,氧指数和维卡软化温度变化很小,当ABS/PVC/CPE为40/60/15时,合金的拉伸强度为39.8 MPa、弯曲强度为60.8 MPa、缺口冲击强度为18.3 kJ/m2,氧指数为29.7%。     

Influence of compatibilizers on NBR/PP blends

研究了4种增容剂氯化聚乙烯（CPE）、高氯化聚乙烯、马来酸酐接枝聚丙烯(MP)和氯化聚丙烯(CPP)对丁腈橡胶/聚丙烯(NBR/PP)共混型热塑性弹性体(TPE)物理机械性能的影响。结果表明,CPP是NBR/PP的理想增容剂,当CPP用量为6份时,NBR/PP共混体系具有优良的热塑性,拉伸强度13.8MPa,扯断伸长率290％,压缩永久变形32％。共混物的相容性与透射电镜的分析结果一致。     

固相法氯化聚乙烯与聚氯乙烯共混物的形态与性能

研究了聚氯乙烯(PVC)与固相法氯化聚乙烯(CPE)共混物的应力-应变行为和冲击强度对CPE用量和氯含量的依赖关系,考察了共混物形态与性能的关系。动态力学性能和透射电子显微镜的研究结果表明,PVC/CPE为部分相容体系,两相间存在着一定的相互作用,当CPE氯含量为36％～42％,用量为7～15份时,CPE在PVC/CPE共混物中形成比较完整的网络结构、共混物具有更好的抗冲击性能。Brabender流变仪研究表明,CPE能促进PVC的塑化,共混物的加工性优于纯PVC。     

PVC/CPE/SEBS-g-MAH三元共混物的制备及性能研究

采用机械共混法制备了聚氯乙烯/氯化聚乙烯/苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(PVC/CPE/SEBS-g-MAH)三元共混物,利用扫描电镜、差示扫描量热仪和力学性能测试等方法研究了共混物的结构和性能,探讨了SEBS-g-MAH对共混物力学性能的影响。结果表明:CPE用量为3份、SEBS-g-MAH用量为6份时,CPE与SEBS-g-MAH协同增韧效果最显著,此时共混物的相容性最佳,综合力学性能较好。     

氯化聚乙烯橡胶/丙烯酸酯橡胶共混物相容性的研究

研究氯化聚乙烯橡胶(CM)/丙烯酸酯橡胶(ACM)并用比、共混温度对CM/ACM共混物相容性的影响。结果表明,CM的门尼粘度对温度变化敏感,ACM不敏感,CM和ACM生胶的门尼粘度差值随着温度的升高而变小;随着共混物中CM用量的增大,CM和ACM玻璃化温度(Tg)的差值(ΔTg)逐渐减小,说明相容性和共混物各组分的用量比有关,在CM/ACM并用比为80/20时ΔTg最小;共混温度对CM和ACM的Tg影响不大,共混物拉伸强度随温度升高而增大。当CM/ACM并用比为50/50时,CM的粘度大,为分散相;ACM的粘度小,为连续相。     

CPE对发泡PVC/木粉复合材料熔体流变性能的影响

采用旋转流变仪,应用小振幅流变测试法研究了抗冲击改性剂氯化聚乙烯（CPE）对发泡聚氯乙烯(PVC)/木粉复合材料熔体流变性能的影响。实验结果表明：角频率（ω）在0.1～100 rad/s之间时,随ω的增大,发泡PVC/木粉复合材料熔体的复数黏度（η*）降低,表现出"剪切变稀"效应,熔体的储能模量（G′）和损耗模量（G〞）随ω的增大而增加;加入5份CPE时,复合材料熔体的G〞明显提高,G′变化幅度较小,熔体的η*增加,促进了PVC的凝胶化;继续增加CPE的用量到10份,发泡PVC/木粉复合材料熔体的G〞和G′降低,η*也降低;随着ω的增加,加入CPE使样品的损耗角正切明显降低,熔体的弹性响应增加。加入10份CPE时,发泡PVC/木粉复合材料的冲击强度提高20 ％。     

CPE／PHP AM共混型吸水膨胀弹性体力学性能

采用机械共混法将吸水树脂（阴离子型聚丙烯酰胺PHPAM）与氯化聚乙烯（CPE）共混制备吸水膨胀弹性体,考察了吸水树脂的粒径,用量及吸水树脂状态对吸水膨胀弹性体的力学性能的影响。研究发现,吸水树脂PHPAM与氯化聚乙烯相容性极差,共混物力学性能能随吸水树脂用量增多而降低,随吸水树脂粒径增大而降低,同时还发现共混物吸水后力学性能有所提高,并在共混前随吸水树脂用量增多而降低,并随吸水树脂粒径增大而降低,同时还发现共混物吸水后力学性能有所提高,在共混前将吸水树脂预润湿有利于提高共混物力学性能。