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椰壳活性炭担载Cu脱硫剂烟气脱硫试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
建立了固定床烟气脱硫反应器,采用椰壳活性炭(AC)担载Cu制备脱硫剂CuO/AC,研究了煅烧温度、Cu担载量、脱硫反应温度及烟气成分对脱硫剂脱硫性能的影响.结果表明:CuO/AC脱硫剂煅烧温度为250℃时较适宜;Cu担载量为5%~7.5%、脱硫反应温度为200~250℃、烟气中有适量的O2时,CuO/AC脱硫剂具有较好的脱硫能力;再生温度为300℃时得到的再生脱硫剂的脱硫效果最好,但脱硫能力与新的脱硫剂相比有所下降. 相似文献
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分析了烟气循环流化床内的绝热饱和温度,设计了烟气脱硫循环流化床内温度测量装置,在烟气脱硫中试试验台上用该装置测得了床内烟气温度分布和湿球温度分布。试验结果表明.在烟气循环流化床中,在喷入增湿水后,存在烟气温度逐渐降低和增湿水温逐渐升高两个不同的温度场。烟气温度经过快速降温及缓慢降温两个阶段;而增湿水温度快速升高并蒸发,烟气温度与增湿水温度在液滴干燥完毕时趋于一致。试验结果还表明,烟气循环流化床内雾化液滴的干燥时间约为1.5~2.0S。 相似文献
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旨在为商业运行循环流化床锅炉混烧石油焦与煤提供指导及优化方案,首次在金陵石化220t/h商业运行循环流化床锅炉上进行了石油焦与煤混合燃烧脱硫性能试验研究.研究了燃烧过程中,密相区床温、Ca/s摩尔比、石油焦/煤热量比等参数对烟气中SO2排放浓度的影响规律。研究表明,密相区床温是影响脱硫的一个重要因素,在本试验温度范围内,随着床温升高,脱硫效率下降很快.床温有一最佳温度,其SO2排放浓度最低。随Ca/S摩尔比增大,SO2排放浓度降低。石油焦/煤热量比对脱硫没有明显的影响。表3、图7、参考文献9。 相似文献
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多流体碱雾发生器烟气脱硫新方法的试验 总被引:2,自引:1,他引:2
提出了一种新的半干法烟气脱硫方法——多流体碱雾发生器烟气脱硫,运用两相流相似模化方法建立了烟气脱硫试验台,研究了该脱硫方法中CaO脱硫剂颗粒与雾化水滴的碰撞活化效率、脱硫效率以及各种因素对脱硫效率的影响。试验结果表明:多流体碱雾发生器烟气脱硫方法在Ca/S摩尔比为2.0、高于绝热饱和温度10℃~15℃、停留时间为2.25s时,脱硫效率接近70%,且脱硫剂颗粒与雾化水滴的碰撞活化效率为70%左右,明显高于烟道增湿活化脱硫方法中25%左右的碰撞活化效率,同时又避免了直接喷射浆液喷嘴的堵塞、磨损以及反应器庞大等问题。图5参7 相似文献
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循环流化床烟气脱硫技术实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
提出一种干式烟气脱硫技术方案,并在400 ̄800℃的温度下进行了实验研究。为了提高脱硫效率和脱硫剂的利用率,还对在床内循环的脱硫剂进行了蒸汽处理。研究了烟气温度、Ca/S、床内气流速度、床内固体物料浓度等参数对脱硫效率的影响,以及各参数之间的关系。研究发现温度对脱硫效率有明显的影响,近600℃时最高。增加Ca/S可以大幅度提高脱硫效率。此外,适当降低床内气体流速使床内的总物料量增加,可以提高脱硫效率。研究表明,蒸汽处理对脱硫效率的提高有明显效果,在本实验条件下,处理后的脱硫效率提高42.1%。 相似文献
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对惰性粒子流化床的烟气脱硫过程进行了试验,分析和研究了Ca/S、入口SO2浓度、静止床高、惰性粒子粒径、近绝热饱和温度和床层温度对脱硫效率的影响.结果表明:近绝热饱和温度和Ca/S对脱硫效率影响较大,惰性粒子粒径和静止床高对脱硫效率也有一定影响;近绝热饱和温度越低、Ca/S越大、流化床床层温度越低、烟气表观速度越小、惰性粒子粒径越小以及静止床层越高,则烟气脱硫效率越高;当烟气入口SO2浓度小于7×10-4时,随着入口SO2浓度的增大,脱硫效率相应提高;当烟气入口SO2浓度增加到7×10-4以上时,随着入口SO2浓度的增大,脱硫效率反而降低;在基本试验工况下,惰性粒子流化床的烟气脱硫效率达到85%以上. 相似文献
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循环流化床常温半干法烟气脱硫技术的工程示范研究 总被引:4,自引:0,他引:4
在清华大学试验电厂开展了常温半干法循环流化床烟气脱硫技术的工程示范研究。示范装置的设计处理烟气量为20.000Nm^3/h。脱硫塔内部采用了特殊的结构.以实现物料的内循环。针对影响脱硫效率的主要因素,如反应塔出口烟气温度与绝热饱和露点的温度差(ASAT),钙硫比,床内物料浓度。以及CaCl2添加剂等,进行了一系列的试验。试验表明,当钙硫比为1.3,ASAT为7C时,脱硫效率可以达到85%;在同样条件下,在石灰浆中添加少量的CaCl2,脱硫效率可达到90%。同时,对系统脱硫过程进行理论分析,提出增加脱硫离子反应时间的方法。图6参7 相似文献
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脱硫剂的选用是影响燃煤锅炉烟气脱硫效率的重要影响因素之一。实验采用了实验室规模的鼓泡反应装置模拟烟气湿法脱硫过程,分别以碳酸钙、氧化镁、碱式碳酸镁以及添加钢渣的碱式碳酸镁作为脱硫剂进行了烟气脱硫实验,研究反应温度、鼓泡深度以及搅拌速度对脱硫剂脱硫性能的影响。结果表明,在模拟的烟气湿法脱硫反应过程中,几种脱硫剂的脱硫效率随着鼓泡深度与搅拌速度的增加而显著提高,反应温度对脱硫剂脱硫效率的影响并不明显。结合实验现象进行推断,SO2在气液两相界面的传质扩散和其水解产物在液相的扩散直接影响镁基脱硫剂的脱硫过程。 相似文献
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在银川热电厂5号炉(150t/h)回流式循环流化床烟气脱硫装置开展了半干法循环流化床烟气脱硫技术的工程试验研究,该脱硫装置的设计处理烟气量为16000m^3/h。脱硫塔内部及顶部采用了特殊回流结构设计,实现物料塔内内循环。减少除尘装置入口浓度。通过工业试验,研究了钙硫比、喷水量等参数对系统脱硫效率的影响。试验结果表明,当钙硫比为1.3、塔内温度70℃、塔内浓度为800g/m^3时,系统脱硫效率可以达到90%,粉尘排放浓度为80mg/m^3,脱硫系统阻力小于1.5kPa。 相似文献
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W型火焰煤粉炉两段喷钙脱硫技术的试验研究 总被引:5,自引:1,他引:5
针对燥粉炉内钙基固硫剂燃绕脱硫率低的难题,研究了W型火焰燥粉炉一次风燃烧区域烟气温度和烟气成分的动态变化规律。在研究添加剂量和添加方式对燃绕脱硫率影响的基础上,提出了分级配风两段喷钙脱硫技术的方案,从而实现一次风燃绕高温区域和中温燃绕区域的同时脱硫,使脱硫剂在高温还原区域生成CaS,在中温氧化区域生成CaSO4,从而避免了CaSO4在高温区域的分解,使Ca/S=3时燥粉炉的脱硫效率达到71.2%。图2表2参4 相似文献
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循环流化床半干法烟气脱硫除尘一体化工艺(DSDFP)是对半干法脱硫丁艺的改进。该工艺的特点是在脱硫塔的前后分别设置一台电场静电除尘器和一台低压脉冲袋式除尘器,电场静电除尘器对烟气进行预除尘,袋式除尘器对脱硫塔出口的高含尘烟气进行除尘。银川热电厂150t/h燃煤锅炉应用了DSDFP系统并进行了运行试验。运行试验结果表明,当进料钙硫比(Ca/S)为1.3、近绝热饱和温度(△T为15℃时,系统的脱硫效率可达85%,烟尘排放浓度小于50mg/m^3,满足目前的环保要求。针对DSDFP系统在经过一段时间运行后出现的布袋除尘器压差增大、锅炉负压不稳定、脱硫塔壁面结垢、塔内喷嘴堵塞等问题,经分析采用控制喷水量、优化水喷嘴布置、严格控制雾化角和喷射距离、在脱硫塔内采用双流体喷嘴、合理设计塔内烟气流场等措施进行解决。 相似文献
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在一台75t/h燃煤锅炉上,设计建造了双循环流化床烟气悬浮脱硫系统,在脱硫系统运行前后,对配套电除尘器入口处烟气的温度、湿度、化学成份、粉尘的粒径、表观形貌和比电阻等相关特性进行了比较分析。结果显示,在脱硫系统运行后,可使除尘器入口处烟气的湿度增加,温度降低,尘粒的比电阻下降,从而提高了系统的脱硫效率与电除尘器的除尘效率。还研究了循环流化床烟气脱硫装置对电除尘器工作稳定性和除尘效率的影响,同时提出了应对措施。 相似文献
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循环流化床烟气脱硫中物料平衡计算及试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对干法烟气脱硫物料平衡计算,确定脱硫塔内固体颗粒物平衡浓度和达到平衡浓度所需要的时间, 并和实测值加以比较.在一台循环流化床烟气脱硫装置上,研究了固体颗粒物浓度对装置脱硫效率影响、阻力特性以及固体颗粒物循环对脱硫装置稳定运行的影响.结果表明,固体颗粒物的循环可以使脱硫效率提高10%-15%, 脱硫系统物料循环平衡的时间大约为30 min.综合实验结果,循环流化床烟气脱硫塔内固体颗粒物浓度宜控制在 600-1 000 g/m3之间. 相似文献