氮化温度对24Cr2Ni4MoV钢离子氮化显微组织的影响

为了提高24Cr2Ni4MoV钢零件的表面硬度和耐磨性,对24Cr2Ni4MoV钢进行了离子氮化工艺试验研究,应用光学显微镜和扫描电子显微镜等仪器对520,550,570℃共3个温度离子氮化试样的显微组织、氮化层深度、表面硬度、表面渗氮层脆性、脉状组织等进行了检测分析,并应用能谱仪对渗氮层中氮化物成分进行了分析。结果表明:24Cr2Ni4MoV钢具有良好的氮化效果,其最佳离子氮化温度为550℃;试样在550℃氮化后,不仅氮化层的各项性能均满足标准技术要求,而且提高了渗氮速率,缩短了渗氮时间。     

稀土元素对38CrMoAl钢氮化层组织和性能的影响

本文研究了在气体氮化渗剂中加入微量稀土元素对38Cr MoAl钢渗层组织和性能的影响。试验结果表明:稀土在氮化时被渗入到钢的表层起了微合金化作用,渗层组织中氮化物的形态、分布和尺寸有明显地改善;稀土氮化处理后的冲击韧性和弯曲疲劳极限较普通氮化处理的有所提高。借助于扫描电镜观察,探讨了氮化层疲劳的机制。     

粉末CPM10V钢常压烧结工艺研究

本文研究了CPM10V及其经不同氮势氮化的粉末钢常压烧结特性及其组织特征。结果表明:未氮化CPM10V钢在接近熔点温度(1300℃)下烧结的相对密度仅为95.8％,而氮化粉末钢存在一个相对于未氮化钢烧结温度低30℃～90℃且能使烧结密度产生突变并接近理论密度(相对密度99.3％)的最佳烧结温度,在此温度下,无共晶莱氏体出现,粉末颗粒边界消失,碳化物颗粒相对未氮化钢细小。能谱分析表明:氮化粉末钢烧结体基体上存在一种黑色氮化物共析组织,它在随后的退火、淬后过程中消失。     

GCr15钢表面脉冲激光氮化研究

利用Nd：YAG固体脉冲激光对GCr15钢样品表面进行了激光氮化处理,获得了高硬度、高耐磨损、表面致密均匀的氮化铁改性层,并对改性层进行了XRD谱分析和表面及剖面显微形貌分析、表面硬度及硬化深度和磨损率等的测量。同时对GCr15钢表面激光氮化机理进行了分析和研究。     

渗氮技术与渗氮钢应用综述

综述了包括气体渗氮、离子渗氮、洁净氮化、两段氮化和高频氮化等现有渗氮技术的应用现状,比较了它们的技术参数和优缺点。与渗碳相比较,简述了渗氮处理对零件表面强化的优点和实用性,并对渗氮钢的发展做了介绍。分析了各种合金元素和稀土元素对渗氮钢渗氮性能的影响。最后,展望了渗氮技术和渗氮钢的开发。     

液体渗氮工艺对CrNiMo钢渗层厚度和硬度的影响

为了探讨无毒液体渗氮工艺对CrNiMo钢渗层的效果,采用正交试验方法研究了氮化温度、氮化时间和尿素添加量对CrNiMo钢液体渗氮层的脆性、渗层厚度和硬度的影响.结果表明,尿素添加量是影响渗层脆性和硬度的主要因素,氮化时间是影响渗层厚度的主要因素,氮化温度对渗层厚度和硬度的影响较小.最优渗氮工艺为570℃,氮化时间5 h,尿素添加量为50 g/h,此时渗层厚度为0.235mm,最高硬度为920HV,脆性级别为1级.     

25Cr3MoA钢高温离子注入和离子氮化复合表面处理研究

研究了25Cr3MoA钢离子氮化层经高温离子注入复合表面处理后的氮分布、组织和磨损性能。结果表明,与单一离子氮化处理或离子氮化和氮离子低温注入复合处理相比,复合处理时选择合适的高温注入温度,可获得耐磨性能更好的改性层。     

空调压缩机滑片用低成本GDL-4高速钢与M2钢耐磨性对比

滑片是空调压缩机的核心零件,要求其材料有较高红硬性及耐磨性,对低成本GDL-4高速钢与M2钢分别在软氮化和未经软氮化的处理状态下,进行300 N载荷的耐磨性对比试验。结果表明:在未经软氮化状态GDL-4高速钢的耐磨性稍低于M2钢;而经过相同的软氮化工艺后,GDL-4钢的耐磨性能略好于M2钢;GDL-4高速钢和M2钢软氮化渗层厚度相当,且GDL-4高速钢渗层的外层硬度高于M2钢。     

稀土离子氮化层的组织结构观察和分析

将稀土镧、铈、钕分别放入氮化炉中对En40B钢进行离子氮化处理,用金相显微镜、普通和高分辨扫描电子显微镜以及透射电镜,从低倍到高倍观察和分析比较了稀土离子氮化和普通离子氮化氮化层的组织结构,发现在相同条件下,不同稀土元素对氮化影响是有区别的.     

碳钢氧氮化层对模拟酸雨的抗蚀性试验

测试了45钢和A_3钢氧氮化层对模拟酸雨的抗蚀性,氧氮化时间2～3小时,温度:560℃.该氧氮化层的电化腐蚀速率比处理前降低四倍以上.所使用的酸雨pH是4.2.     

25Cr3MoA钢的氮化及金相分析

一、引 言 含铝氮化钢的淬透性差,淬火加热时容易产生脱碳和晶粒长大,氮化后脆性较大。因而,使氮化处理的使用受到了限制。近年来,国外使     

在含铝氮化钢上热喷涂镍基自熔合金

橡胶及塑料挤出机(包括注塑机)的螺杆,我国多采用38CrMOAlA钢氮化处理,从而获得高耐磨性。但某些工况条件,经氮化处理后仍然满足不了技术要求。如挤出再生胶的氮化螺杆、挤出添加玻璃纤维填料(塑料)的氮化螺杆等。国外对这些耐磨螺杆,多采用表面全涂覆耐磨合金,或在不含铝的氮化钢螺杆齿顶部热喷涂耐磨合金,其余部份再氮化处理。国內曾有热喷涂耐磨合金的,但未见报道应用。82年我们在含铝38CrMoAlA钢进行了热喷涂镍基自熔合金及与多基材的对比试验,现予介绍。     

稀土催渗对耐蚀氮化的影响

针对Q235钢采用常规气体氮化,其耐腐蚀性能日渐不能适应工程应用要求的问题,探索了添加稀土催渗剂对Q235钢进行稀土催渗氮化的方法.详细研究了渗氮工艺对氮化层厚度的影响.测量了渗氮试样表层硬度沿渗层深度的分布及耐蚀性能与渗氮工艺的定量关系.所有实验与观察均为稀土与常规2种渗氮试样在相同条件下平行操作并做对比分析.采用X光荧光谱仪测量了渗层稀土元素的分布.用X射线衍射仪测量了渗层的相组成.用金相显微镜观察了2种渗氮试样的显微组织.研究结果得出,稀土催渗氮化比常规氮化显著增加了氮化层的厚度,其显微硬度与耐腐蚀性能大幅提高.600℃下渗氮2 h为最适宜的稀土氮化条件.     

氮化处理金属陶瓷刀具的磨损形态和机理

利用真空烧结工艺和表面氮化处理工艺，制备了纳米复合Ti（C，N）基金属陶瓷可转位刀片和功能梯度Ti（C，N）基金属陶瓷可转位刀片，详细研究了氮化处理对自制金属陶瓷刀具磨损形态和机理的影响,结果表明：自制刀片氮化处理前后的磨损形态有较大不同，显示了氮化处理后，刀片表面硬度的提高和表面层合金元素的变化，使得刀片的磨损机理和切削性能发生较大变化。氮化处理刀片切削正火态45^#钢、铸铁和奥氏体不锈钢时表现出较优的耐磨性。     

离子氮化处理对涂层组织与耐磨性能的影响

研究了NiCrBSi自熔合金炉熔涂层的离子氮化后处理工艺，考察了离子氮化处理对涂层组织与耐磨性能的影响。结果表明，NiCrBSi合金涂层经离子氮化处理后，在其表面区（宽度约50μm）形成了弥散分布的尺寸小于5μm的颗粒状氮化物相（如CrN,BN等），表面硬度从800HV0.01提高到1300HV0.01左右，耐磨性能因此得以显著提高，从38CrMoAl氮化钢的20％－25％提高到优于氮化钢2－3倍。由于已存在高硬度WC颗粒相的强化作用，含20％WC的NiCrBSi昨合涂层的耐磨性能在离子氮化处理后没有明显改善。     

尿素热分解气体软氮化试验小结

“软氮化”系指一般结构钢和铸铁在较低温度下进行碳氮共渗的一种热处理方法。氮化层具有高度的耐磨、耐蚀和耐疲劳性能。目前生产上多采用盐浴软氮化法。1965年以前,我国工厂软氮化盐浴都以剧毒的氰化盐为主;为了改善工人的劳动条件,1965年以后,广大职工通过试验研究,创造了无毒原料软氮化(以尿素为主)法,使软氮化工艺前进了一步。1966年,我厂试验采用了无毒原料软氮化工艺(盐浴为尿素、碳酸钠、氯化钾),用来处理产品零件如球座、蜗轮(灰铸铁)和球头丝杆、螺母(45钢)等,提高了零件     

空调压缩机滑片用GDL-4高速钢与M2钢氮化后不同载荷下耐磨性能的对比分析

空调压缩机滑片对制造材料的红硬性和耐磨性能有较高要求,生产中通常采用高速钢+表面氮化处理工艺制造。本文将研发的GDL-4高速钢与M2钢在同一软氮化工艺下,分别在300 N,400 N和500 N的载荷下进行摩擦磨损试验,对比其耐磨性。结果表明:相同软氮化工艺条件下,GDL-4高速钢在各个载荷下的耐磨性能均优于M2钢,钢氮化后的表层硬度对其耐磨性有明显影响。     

微波等离子体源在钢表面氮化中的应用

对微波等离子体源和常规等离子体源进行了对比，分析了微波等离子体源应用于离子氮化的优越性，报道了微波等离子体在钢表面氮化中的应用．     

室温形变软氮化复合处理对16Mn钢力学性能影响的研究

本文研究了室温形变加软氮化复合处理后对16Mn钢力学性能的影响,试验结果表明:没有形变的试样脆性严重,拉伸强度及冲击韧性均很低;随着形变量的增加,拉伸强度,塑性和冲击韧性随之有较大幅度的增加;与此同时,断口形式由没有形变的解理脆性断口转变为韧窝形韧性断口。本试验再一次指出,不仅纯铁、08F钢及20钢等低碳钢中在形变软氮化复合处理后存在着强韧化现象,在低碳低合金钢16Mn中亦同样存在。     

4Cr14Ni14W2Mo 钢的内氮化动力学

本工作导出了紧靠氮化物层下方发生的内氮化过程的动力学方程,方程也可用于双层内氮化过程。按此方程所设计的方案在氨气介质中对4Cr14Ni14W_2Mo 钢进行氮化实验,得到与预期相一致的结果。较高的氮化温度和较高的氨气分解率可免除该钢种的氮化层剥落。