0Cr17Ni钢回火脆性机理分析

 对淬火后不同温度回火的0Cr17Ni不锈钢进行了冲击试验,发现该材料存在较严重的回火脆性。通过透射电镜（TEM）、扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和俄歇电子谱仪（AES）的观察分析,研究了0Cr17Ni不锈钢产生回火脆性的原因。结果表明：该材料发生高温回火脆性的断裂属于解理与准解理复合型断裂,而并非是典型的沿晶断裂,导致回火脆性断裂的主要原因是回火过程中出现的针状碳化物。     

50CrVA-1弹簧扁钢所制成品板簧自然断裂原因分析

对影响50CrVA-1弹簧扁钢所制成品板簧片自然断裂的化学成分、脱碳层深度、夹杂级别、硬度和显微组织原因进行了检验分析,综合分析认为造成50CrVA-1成品板簧片自然断裂的主要原因是板簧回火不完全,心部存在一定程度的马氏体组织,而马氏体组织为硬脆组织,在外力作用下极易自然断裂,使得板簧很容易自然断片。通过改进板簧热处理工艺,消除了板簧片心部非正常组织,公司再也没有收到板簧自然断片的质量反馈,取得了良好的经济效益和社会效益。     

40Cr齿轮轴断裂原因分析

利用扫描电镜等设备对40Cr齿轮轴的断口形貌、金相组织进行了分析,认为40Cr齿轮轴断裂的原因是用户热处理工艺不当,造成齿轮轴出现回火脆性导致断裂。     

G12—35冲动凝气式汽轮机叶片断裂分析

通过金相显微镜对断裂叶片进行了失效分析，结果表明，加工不良造成局部应力过高；晶粒粗大和回火不充分是导致叶片断裂的主要原因。     

回转支撑轴承外圈断裂原因分析

通过对断裂回转支撑轴承外圈的宏观分析及其化学成分、高低倍组织、断口等分析，认为外圈断裂的主要原因是滚道表层淬火马氏体未经回火和显微组织过热引起的。     

热处理工艺对30MnSi PC钢棒耐延迟断裂性能的影响

对30MnSi PC钢棒进行了淬火回火处理,分析探讨了热处理工艺对高强度钢耐延迟断裂性能的影响.采用FIP试验作为PC钢棒耐延迟断裂性能的评价方法.研究发现,相同的回火工艺下30MnSi钢的耐延迟断裂性能随淬火温度的升高呈先升高后降低的趋势,950 ℃左右淬火其耐延迟断裂性能较好;在保证强度满足要求的前提下提高回火温度可以提高钢的耐延迟断裂性能.组织观察发现,经430 ℃左右回火后,30MnSi钢棒得到的回火索(屈)氏体组织均匀细小,碳化物弥散分布在马氏体板条界上,耐延迟断裂性能较好.可见,通过改变热处理制度改变组织形态,是改善30MnSi钢的耐延迟断裂性能的一种有效途径.     

回火温度对高碳钢断裂韧性的影响

研究了回火温度对高碳钢断裂韧性及其他力学性能的影响。利用紧凑拉伸试样测量其平面应变断裂韧度,扫描电镜(SEM)观察回火后的组织演变规律及断裂韧度试样断口形貌。结果表明:随着回火温度的升高,马氏体逐渐分解消失,从过饱和α固溶体中析出的碳化物数量逐渐增多并发生聚集长大,强度和硬度下降,塑性、断裂韧性和冲击韧性上升。位错强化和固溶强化作用减弱是试验钢强度降低、韧性升高的主要原因。     

高强度钢42CrMoVNb的氢致延迟断裂行为

采用阴极充氢、SSRT缺口拉伸和氢热分析等试验方法,研究了高强度钢42CrMoVNb在不同温度回火状态下的延迟断裂行为,并与常用的机械制造用钢42CrMo进行了对比。结果表明,随着回火温度的升高,试验钢的耐延迟断裂抗力逐渐提高;在相同回火温度下,由于42CrMoVNb钢的强度水平明显高于42CrMo钢,其耐延迟断裂抗力...     

淬火温度对高碳钢组织和断裂韧度的影响

研究了不同淬火温度对高碳钢组织及断裂韧度的影响。利用紧凑拉伸试样测量其平面应变断裂韧度,扫描电镜(SEM)观察淬回火后的组织演变规律及断裂韧度试样断口形貌。结果表明:随着淬火温度的升高,淬火态组织中残余碳化物数量逐渐减少至920℃时全部消失;晶粒尺寸在淬火温度大于960℃时明显长大。600℃高温回火后,组织由残留大碳化物颗粒、回火析出碳化物及铁素体基体组成;塑性单调下降;断裂韧度在小于960℃时单调下降,大于960℃后基本不变;KIC试验断口逐渐由准解理型断裂转变为沿晶断裂。塑性变化是试验钢韧性降低的主要原因。     

柳钢预硬型塑料模具钢LG2738的研制和开发

柳钢采用正火+回火工艺,研制开发了预硬型塑料模具钢LG2738,并对开发结果进行分析,钢板的平均硬度值HRC30~35,其组织为回火索氏体+少量回火屈氏体+少量回火下贝氏体,满足模具加工和表面质量要求。     

70钢盘条拉拔断裂的原因分析

70钢盘条在拉拔时发生断裂,经对盘条拉拔工艺和盘条材质进行分析,认为盘条心部存在网状渗碳体是造成拉拔断裂主要原因.     

优化原材料质量、提高82B盘条的深加工性能

对使用82B盘条制作钢绞线过程中常见断裂现象进行了归纳总结，分析了导致脆性断裂的原因是由于盘条金相组织异常、存在大型夹杂或者盘条表面严重的缺陷。针对拉拔过程中出现表面裂纹、发生斜权状断裂的原因以及怎样减少断丝率，提出了一些建议。     

胎圈钢丝用盘条C82DA吐断问题原因分析

针对胎圈钢丝用盘条C82DA生产过程中出现吐断的问题,对轧制工艺参数进行了对比分析,并对材料的化学成分、金相组织及力学性能进行了检验。分析认为,导致吐断的主要原因是由于精轧机BGV、减定径TMB导卫和28#～30#轧槽磨损后没有及时更换,致使轧件在导卫中发生跑料,引起张力的瞬时急剧波动。通过及时更换BGV、TMB导卫,缩短28#～30#轧槽的过钢量,同时强化过程控制,月吐断由32次降至3次。     

钢帘线用钢C82D2盘条拉拔断丝成因分析和工艺改进

分析结果表明,连铸坯中心偏析严重,易使盘条在拉拔时,产生杯锥状断裂;盘条中的非金属夹杂物,使盘条在拉拔和捻制变形时,因应力作用而造成钢丝断裂;钢中O、N含量过高,会使钢的强度和硬度升高,塑韧性下降.合理的吐丝温度和冷却速度,能保证盘条获得理想的细索氏体组织.通过控制[O]≤20×10-6,[N]≤40 × 10-6,连...     

硬线钢拉拔断裂机理及连铸工艺优化

 硬线钢除了要求良好的力学性能,还要求良好的加工性能,但硬线钢盘条在拉拔过程中常发生断丝,给加工的连续性带来巨大危害。为了减少硬线钢的拉拔断丝,对其拉拔断裂机理进行了研究,并开展了相应的连铸工艺优化。首先对82B硬线钢拉拔断丝试样进行了分析,通过对断裂试样的断口和纵剖面分析,结合对应的连铸坯内部质量检测,得出连铸坯中心缺陷及偏析对硬线钢拉拔断裂的影响机制为促进了盘条中心渗碳体膜的生成,导致了裂纹的产生和扩展。然后通过施加电流为350 A、频率为6.0 Hz的连铸凝固末端电磁搅拌,降低浇铸时钢水过热度至30 ℃以下等措施,82B硬线钢连铸坯中心缩孔和中心偏析度分别降低至0.5级和1.08以下,82B硬线钢拉拔断丝率由优化前的10~15 次/百t显著下降到4~5 次/百t。     

挖掘机斗杆断裂的力学分析

对挖掘机斗在不同工况条件下受力状况进行了分析，并通过测试，将１５ＭｎＶ和ＨＱ８０钢动态力学性能进行了对比，认为斗杆早期断是由所用材料的动态断裂特性所决定的，测试结果证明：ＨＱ８０钢抗脆断裂优于１５ＭｎＶ钢。     

B7冷镦钢盘条冷拔断裂原因分析及工艺改进

B7钢Φ22 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用断口观察、化学成分、显微组织检验以及能谱分析测试了断裂盘条.测试结果表明:Mn、Cr偏析导致盘条中心存在马氏体组织是造成拉拔断裂的原因.通过轧制吐丝温度由905～ 915℃降至840～ 850℃以及保温时间由285 s延长至420 s,可有效减少心部马氏体的产生,消除了冷拔断...     

SEM在安钢线材研发中的应用

简要介绍了扫描电子显微镜(SEM)的工作原理。结合安钢线材研发实际情况,利用SEM分析了冷镦钢表面裂纹形貌、形成机理及高碳盘条82B常见的拉拔断裂断口形貌、形成原因等,对优化生产工艺、提高产品实物质量具有重要意义。     

连杆用36MnVS4钢的胀断性能

对国内新开发的的胀断连杆用非调质钢36MnVS4性能进行了研究,结果表明,材料的显微组织为极细的铁素体+珠光体混合组织,钒等微合金化元素的加入使得晶粒更加细化;胀断结果显示,材料断口为典型的脆性解理断裂,胀断变形量很小,达到或超过传统C70S6胀断效果;碳含量的降低引起组织变化,改善了切削加工性能;材料的强度增加,屈强比也显著提高,对连杆的轻量化设计和可靠性有显著的意义,可以用于胀断连杆。     

一种新型胀断连杆用中碳非调质钢

 采用降低铁素体相韧性、提高铁素体相硬度及适当脆化原奥氏体晶界的方法,开发出一种新型胀断连杆用铁素体-珠光体型中碳非调质钢,从钢种设计、微观组织、力学性能及胀断特征等方面对此钢种进行了介绍。硅和磷元素的铁素体固溶强化作用及钒元素析出强化和组织细化作用,使得开发钢不仅具有较高的强度水平和屈强比,同时具有远高于传统的胀断连杆用高碳钢C70S6的优异高周疲劳性能。此外,模拟胀断试验结果表明,开发钢的断口呈典型脆性解理断裂,胀断前后的变形量很小,具有优于C70S6钢的胀断性能,可采用胀断工艺制造连杆。