极间隔板移位引起的转子端部线圈过热故障分析及处理

分析了珠江电厂4号发电机极间隔板移位引起的转子端部线圈过热故障的原因,指出由发电机转子极间隔板结构及装配问题导致的极间隔板移位是转子端部线圈过热的主要原因,并提出了处理对策,处理后转子投运正常。     

QFQS-200型200MW汽轮发电机转子线圈局部过热的消除措施

辛店发电厂3、4号汽轮发电机系 QFQS-200-2型,水、氢、氢冷却,转子绕组为氢内冷结构。3、4号机分别于1976年11月和1977年1月投运。1979年4月,4号机在运行中因发现转子端部风区隔块脱落等缺陷停运,在检查中发现汽、励两端转子端部线圈严重过热,对其做了一些改进。同年11月3号机在大修检查时,也发现与4号机同样的问题。这次在制造厂的协助下做了较多改进。两次改进都取得成效,3号机经过五年的运行,再未发现转子局部过热情况;4号机转子局部过热面积缩小,过热情况减轻。     

发电机静子楔条的碳化现象

某发电厂的一台日立出品的 EFB 型汽轮发电机,容量为15000瓩,转子为绑线式,静子铁心为全闭口槽型。将转子绑线改为套箍以后,运行一个月,停机检查时,发现静子靠近端部的第一道铁心处的楔条严重过热,并且已呈碳化现象。分析过热的原因以后得出,该机的静子有着很长的欧洲型端部线圈,由于端部线圈的漏磁有一部分与矽钢片成垂直方向进入第一道与第二道矽钢片,其中尤以经过第—道矽钢片铁心的垂直磁通漏磁特别多。     

汽轮发电机转子绕组端部支撑垫块设计

介绍了汽轮发电机转子绕组端部支撑垫块设计,涉及结构布置方式、材料及装配要求。发电机在正常运行、升降负荷及启动盘车工况下,转子线圈均受离心力及温度变化引起的热胀冷缩,为减小和防止线圈串位,引起匝间短路,以及产生的残余形变,仅靠线圈铜线采用含银铜排是不够的,转子线圈在端部的支撑及限位就尤为重要,端部支撑垫块的作用就是保护端部线圈在各种工况下安全稳定的运行。     

AP1000核电转子线圈端部整组成形工艺及相关工具的设计

介绍了AP1000核电转子线圈的整组成形工艺过程,以及为实现这些工艺过程所设计的相关模具的主要结构、设计原理、使用效果等。阐述了在核电转子线圈制造中遇到的一些工艺上的难题,以及解决这些难题的方法,详细地介绍了自制的转子线圈端部整形检测一体设备及其使用效果,还介绍了转子线圈直线部分与端部焊接的专用工具。使得AP1000核电转子线圈顺利制造完工。     

一头弯插入式转子线圈的设计

在异步电动机插入式转子线圈生产时,转子线圈部弯曲整形通常采用手工工艺,若扁铜线截面较大,其端部整形难度很大甚至根本行不通。本文根据实际经验介绍了一头弯插入式转子绕组的结构及其计算过程。采用此方法可降低转子线圈手工操作的难度,解决了中型绕线转子电动机转子下线的关键问题。     

发电机转子过热原因分析探讨

镇海发电厂5号机组于2008年5月4日停机进行第6次大修.发电机转子抽出后发现转子汽侧端部一绝缘垫块松动,经拉大护环进行处理,检查发现端部绕组的部分绝缘隔块已发黑.对5号发电机转子端部过热的原因进行了分析,端部的部分扇形绝缘板的变色炭化系转子绕组端部冷却不均,并根据原因分析提出了处理措施,提出了需要提高和改进的方面.     

分割式铁心的电机制造工艺(Ⅲ)

3.12用摄像机观察调整定转子间的气隙图25是支架盖部分切除图和Ａ部扩大图。在支架盖上磁极端部和转子磁钢的气隙部,开几个窗孔以便用摄像机观察定子和转子间的气隙ｇｔ,对所摄图象进行处理,调整由定子和支架盖组装起来的定子组件,确保高精度地将转子装入定子组件。图253.13电机各相向外的接线图26是支架盖部分切除图,图27是主要部分剖面图26图。线圈端部处理部设置在支架盖上,线圈端部设有和电机相数相同的接线头,线圈头在接线头上缠两圈(2ｔ),这样处理定子组件时线圈端部不会产生故障。接线头是并列的,间距同磁极一样,便于用对定子铁心绕…     

加强高压电机线圈端部绝缘的工艺性探讨

一、前言高压电机圈式定子线圈制造完工到嵌完线浸漆处理前，按国家标准耐压试验三次，往往由于施压高或线圈端部短和线圈端部绝缘强度薄弱等原因，端部主绝缘常出现爬电击穿或放电击穿，电压升不上去，特别是已嵌完线还没有浸漆处理的多极数线圈，没有升到规定耐压值，端部及引线处严重放电，甚至击穿，不但影响正常的生产进度，而且返修击穿线圈时，浪费大量工时和材料费，这是生产中必须解决的问题。下面就以上情况进行分析，并找出解决问题的工艺措施。　　二、击穿的原因和途径１．沿线圈端部表面爬电击穿　１．引线　２．线圈端部　３…     

异步电动机转子线圈计算程序

1.概述绕线转子三相异步电动机转子散嵌双迭绕组尽管应用的较多,但在中小型电机电磁计算程序中无该线圈的计算程序。在计算转子线圈时参照定子线圈计算程序,把槽宽、齿宽作为计算线圈斜边倾角α的参数,因忽略影响α角大小的槽高、槽满率两项重要因素,使计算的误差较大。转子线圈端部尺寸长了不仅增加了用铜量,多占用轴向空间增加了电机体积,同时也增加了转子铜耗,降低了电机的性能指标;端部尺寸短了则嵌线困难、增加工时、增加转子绕组击穿率。这说明为了设计恰当尺寸的转子线圈,应编制准确的转子线圈计算程序。     

汽轮发电机转子端部及槽内绕组温升

为了在多风路通风冷却结构下,得到转子线圈长度方向较完整的温度分布,结合某大型空冷汽轮发电机转子,在研究转子半轴向段空气流量分布的基础上,建立转子端部、半轴向段本体及绕组的三维传热及紊流流动物理模型,基于计算流体动力学原理,运用有限体积法进行转子初始通风结构的温度场求解,在此基础上,调整副槽通风段通风孔数量及端部进风孔位置,增加进入端部空气量,降低转子端部绕组高温及本体段绕组轴向温差。研究结果表明,转子端部最大温升位于端部弧段顶匝绕组中心区域,本体绕组最高温度在轴向通风段。结论为空冷汽轮发电机转子通风优化设计提供理论指导。     

二十万千瓦汽轮发电机转子绕组端部两路通风的完善化及其电厂温度测试

东方电机厂生产的QFQS-200-2型二十万千瓦(?)发电机,经过改进和完善后的转子绕组端部双路通风结构进行温升测试,在国内是首次。其方法是通过埋入测温元件对端部绕组进行测定,每个测点数据可靠,取得了予期的测试目的。通过测试,说明东方电机厂采用改进和完善后的转子绕组端部双路通风结构是合理的,效果明显,解决了转子绕组端部切向风道背风侧的过热现象,明显地降低了转子绕组温度的不均匀系数,达到了国际水平,因而保证了机组的安全,满发、稳发与可靠性。通过1980年在厂内装机试验与1984年锦州3号     

发电机转子线圈断线的判断及分析

发电机转子线圈断线表现为转子线圈直流电阻增大,用敲打法和电阻曲线法可有效地判断转子线圈断线的槽位。洛阳老厂的发电机,采用脱离式护环结构,其护环口直接压在转子端部线匝槽口顶部绝缘块上,在离心力、挤压应力、温度应力、高频应力作用下,槽口顶部最上匝铜导线受到较大弯曲应力,产生相应弯曲变形,最后导致断裂。     

关于汽轮发电机定子线圈的换位问题

一、引言在设计大型汽轮发电机的定子四排导线线圈时,首先要考虑两个方面的问题。一个是整个线圈的换位方式,一个是线棒的四排导线之间的结构。关于整个线圈的换位方式,理论上以180°/540°/-180°方式最为理想。因为在这种换位方式中,线棒端部股线所形成的回路在铁芯的两端是对称的,所以不仅由工作电流所产生的漏磁场的作用在槽部及端部都能抵消,而且穿过线捧端部的转子漏磁场的作用也能     

QFS-125-2型汽轮发电机转子绕组过热及线圈变形的原因分析

开封火电厂的一台QFS-125-2型汽轮发电机,容量125MW,转子每极7个线圈,于1978年12月投入运行,在大修时发现转子绕组有明显的匝间短路,该线圈支路水流量严重偏小。拔下两端护环,发现该故障线圈支路绝缘严重过热烧焦,且两端端部的四个转角处线匝有严重的变形错位现象。这是一次因水质造成堵塞的典型事故。本文简述事故情况,对事故原因进行分析,并且提出了几点建议。一、发电机大修时发现的问题该机经常负荷为额定值的80-90％,转子电流为额定值的85％左右,运行情况正常。唯冷却水的pH值经常在6.2-6.4之间,比水电部1979年颁发的《发电机运行规程》规定值(7～8)     

大型汽轮发电机定子端部的发热及其分析

该材料是摘自“大型汽轮发电机定子端部发热课题科研工作交流座谈会议纪要”,题目是编者加的,文中小标题系纪要中原有的。一、现有汽轮发电机定子端部结构和发热情况国内制造和运行的现有大型汽轮发电机定子铁心端部结构主要类型及发热情况有如下三种:1.定子端部用磁性压板和铸黄铜齿压圈,用于上海电机厂制造的旧系列10万瓩及以下水内冷发电机,定子铁心及端部空冷。运行中定子线圈端部胶木支架有局部过热及焦     

TQN-100-2型发电机转子端部绕组的故障及其局部修理

石景山发电总厂三号机的TQN—100—2型汽轮发电机,1986年1月12日发生了转子绕组一点接地的故障。本文介绍了故障前、故障后对该机进行的一系列电气试验及其试验数据的比较。分析了该设备的损坏情况及故障原因,并着重介绍了转子端部线圈局部修理的五点经验:(1)转子端部可以局部更换新导线;(2)增大导线端部的焊口截面,由原90°角改为45°角对焊;(3)每匝导线为两股并联,两股导线焊口错开20mm;(4)按原端部绕组导线的径向弧形做复形模具;(5)对转子励端线圈端部进行热压服成形。     

Y系列F级中大型交流电机半开口槽绕线式转子绝缘结构研究

对于中大型交流电动机绕线式转子,国内一般均采用半闭口铁心槽,线圈下线采用穿入式工艺,即线圈铜排在下线前一端先弯成形,直线部分和两个端部分别包以云母绝缘,铜排另一端待穿过铁心槽后再用手工弯成形。这种结构和工艺方式要求线圈铜排与铁心槽之间有较大的间隙,因而降低了槽满率和电机的技术经济指标,此外,手工弯形时劳动强度大,线圈端部也难以整齐。在学习与借鉴国外先进技术的基础上,我们对绕线式转子采用半开口槽与线圈采用嵌入式工艺的绝缘结构进行了试验研究,并采用新绝缘结构转子试制了YR500-6 1000kW和YR500-12 500kW两种规格电机各2台(它们的转子电压分别为1000V和1500V),现在正在进行工业运行。新的转子结构槽满率有较大幅度的提高,槽满率如以铁     

发电机增容改造发生的问题及消除措施

简要分析了某厂发电机组在增容改造后发现定子线圈泄漏电流不平衡、端部磨损严重、转子槽楔松动和发电机轴瓦发生电腐蚀等现象;对发电机定子绝缘引水管清理,端部进行绑扎加固;转子在槽楔下面加绝缘垫,重新打紧槽楔处理过程进行了简析,使发电机组异常现象消除。     

插入式转子线圈修理的精确复原法

介绍异步电机转子插入式线圈大、中修时扁线端部抑制尺寸的确定方法,适用于重新更换线圈或旧线复用。