大掺量粉煤灰型水泥砂浆的力学性能及干缩性能研究

采用大掺量(≥60%,质量分数)粉煤灰替代水泥制备砂浆试件,测试、分析了不同粉煤灰品质、掺量及石灰掺入对砂浆力学性能和干燥收缩率影响,并与基准砂浆性能进行了比较。结果表明:相同掺量下(60%),粉煤灰品质的改变对砂浆力学性能影响不大,I级灰FA1-60型砂浆28 d抗压、抗折强度仅仅比FA3-60型提升了13.8%和8.8%。60%粉煤灰掺入时,抗折强度基本接近基准砂浆水准,但其抗压强度却存在一定幅度降低。当粉煤灰掺量进一步提升,砂浆的力学性能会产生显著下降,98%粉煤灰掺量的砂浆试件28 d抗压、抗折强度仅有0.69、0.24 MPa。适量石灰的掺入能对粉煤灰-水泥砂浆的力学性能起到一定的促进作用。此外,干缩测试结果显示:大掺量粉煤灰替代水泥,会使砂浆的干缩率产生明显提升,而石灰的掺入能对砂浆的干燥收缩起到一定的控制作用。     

超高性能混凝土工作及力学性能分析北大核心

为研究水胶比、减水剂和矿物掺合料掺量对超高性能混凝土(UHPC)工作性能的影响以及水胶比、矿物掺合料和钢纤维掺量对UHPC力学性能的影响,分别进行净浆流动度试验和UHPC抗折、抗压强度试验。结果表明:提高水胶比和增加粉煤灰掺量可以改善浆体的流动性,但会降低UHPC的抗折强度和抗压强度;增加矿渣粉掺量可以在改善浆体流动性的同时,提高UHPC后期的抗折强度和抗压强度;随着硅灰掺量的增加,浆体的流动性不断降低,而UHPC的抗折强度和抗压强度呈现先上升后下降的趋势,当硅灰掺量为25%时,UHPC的强度达到峰值,抗折强度和抗压强度分别提高23.7%和32.0%;钢纤维掺量的增加会提高UHPC强度,当掺入2%的钢纤维时,UHPC的抗折强度与抗压强度分别提高39.7%和59.1%。综合考虑,建议硅灰掺量在20%~30%之内为宜,矿渣粉掺量不超过30%,粉煤灰掺量不超过20%,钢纤维掺量宜取2%。     

聚羧酸减水剂及水胶比对低钙粉煤灰胶砂强度影响的试验研究

设置了5种聚羧酸减水剂掺加水平(0、0.1%、0.2%、0.3%、0.5%)和2种水胶比(0.35、0.44),对聚羧酸减水剂掺量和水胶比对低钙粉煤灰胶砂的抗折强度和抗压强度的影响进行了试验研究。研究结果表明在低钙粉煤灰胶砂中适当掺加聚羧酸减水剂,可以提高试件的抗折强度和抗压强度,聚羧酸减水剂掺量0.3%的低钙粉煤灰胶砂的力学性能较优异;水胶比对低钙粉煤灰胶砂的抗折强度和抗压强度有重要影响,试件的抗折强度和抗压强度随着水胶比的增大而降低。     

酸雨侵蚀对水泥砂浆力学性能的影响

研究了不同水胶比、不同胶凝材料的水泥砂浆受酸雨侵蚀后的力学性能变化。结果表明:在酸雨侵蚀条件下,砂浆抗压强度和抗折强度呈现先快速增长,而后迅速降低的趋势,且水灰比越小,强度增长和下降速度越快;粉煤灰掺量越高,56 d以前强度增长越快,56 d以后强度下降速度越缓慢;28 d前掺矿粉砂浆在酸雨中的抗压强度增长幅度高于未掺加矿粉的基准砂浆,且矿渣掺量越高砂浆抗压强度越高,矿粉对砂浆抗折强度的作用相对较小。     

大掺量粉煤灰混凝土性能研究及机理分析

通过大量探索性试验,讨论了粉煤灰掺量、水胶比及龄期等因素对粉煤灰混凝土抗压抗折强度的影响,每次试验粉煤灰与水泥总量固定不变,粉煤灰掺量分别为40%,50%,60%和70%,水胶比分别为0.35,0.40和0.45,实验结果表明:大掺量粉煤灰虽然早期强度较低,但中后期强度增幅较明显,后期抗压强度可达38.7 MPa,抗折强度可达3.91 MPa。     

大流动度活性粉末混凝土的配制

利用砂浆坍落扩展度考察了减水剂掺量、水胶比、粉煤灰替代水泥比例、硅灰替代石英粉比例对活性粉末混凝土流动性的影响;同时考察了这些因素对活性粉末混凝土抗压、抗折强度的影响.研究表明,当聚羧酸盐减水剂固体掺量为胶凝材料质量的0.8%~1.0%时,可配制出坍落扩展度在255 mm以上、具有自密实性能,抗离析性能和钢筋间隙通过能力良好,标准养护条件下28 d抗压强度和抗折强度分别超过105 MPa和15 MPa的活性粉末混凝土.     

胶凝材料组成对高强修补砂浆性能的影响北大核心

研究了水胶比和胶凝材料组成与掺量对高强修补砂浆流动性、体积稳定性和力学性能的影响。试验结果表明,当水胶比为0.22、水泥70%、硅灰10%、矿渣20%时,高强修补砂浆的流动性、体积稳定和力学性能良好,其拌合物流动度210 mm、线膨胀率为0.67×10^(-4)、抗压强度为114.6 MPa、抗折强度为22.9 MPa和抗拉黏结强度为2.72 MPa。     

基于正交试验设计的PVA-ECC基体组分对其力学性能影响的显著性水平研究

从单因素试验和正交试验两方面出发来研究PVA-ECC抗折强度和抗压强度的影响因素及每个因素的影响顺序。首先从水胶比、砂胶比、粉煤灰的掺量和纤维的掺量等单因素出发,来找出每个参数的最佳范围,然后用正交试验的方法分别设计制作出PVA-ECC纤维混凝土抗折强度和抗压强度试块,通过对试验结果的分析找出各指标因素影响的主次顺序、最优组合及显著性水平。结果表明:当水胶比为0.25,砂胶比为0.45,粉煤灰掺量为45%,减水剂掺量为0.5%时,PVA-ECC抗折、抗压强度达到最佳;28 d抗折强度的影响程度顺序:膨胀剂粉煤灰掺量水胶比减缩剂砂胶比;28 d抗压强度的影响程度顺序:水胶比减缩剂膨胀剂粉煤灰掺量砂胶比。     

胶凝材料组成对高强修补砂浆性能的影响

研究了水胶比和胶凝材料组成与掺量对高强修补砂浆流动性、体积稳定性和力学性能的影响。试验结果表明,当水胶比为0.22、水泥70%、硅灰10%、矿渣20%时,高强修补砂浆的流动性、体积稳定和力学性能良好,其拌合物流动度210 mm、线膨胀率为0.67×10~(-4)、抗压强度为114.6 MPa、抗折强度为22.9 MPa和抗拉黏结强度为2.72 MPa。     

活性粉末混凝土的配合比试验研究

考察了各组分掺量、纤维的种类和掺量、作为第六组分的超细粉煤灰的掺鼍以及原状粉煤灰取代石英粉在不同水胶比条件下对RPC强度和流动度的影响,同时考察了高温养护对强度的影响.结果表明:当石英砂:水泥:原状粉煤灰:超细粉煤灰:硅灰:减水剂=0.9:1:0.35:0.3:0.35:0.016,水胶比为0.16,RPC具有较好的力学性能和工作性能.在高温养护条件下,不掺纤维时抗压强度达到199.8 MPa,加入钢纤维和聚丙烯纤维时,抗折强度为51.1 MPa,而抗压强度分别高达210.2 MPa和242.6 MPa.     

粉煤灰和纤维对聚合物改性砂浆性能的影响

文中研究了粉煤灰和纤维单掺、复掺对聚合物改性砂浆工作性能、力学性能的影响。结果表明,随着粉煤灰取代量的增加,聚合物改性砂浆稠度提高,保水率下降,抗压强度降低,压折比减小;随着纤维掺量的增加,聚合物改性砂浆的稠度下降,保水率提高,抗压强度降低,压折比减小。当粉煤灰取代量为15%、纤维掺量为0.3%时,聚合物改性砂浆的施工性能有所改善,7 d和28 d抗压强度下降,压折比明显降低。粉煤灰和纤维复掺,虽然对抗压强度并无改善,但砂浆抗折强度增益产生了较好的复合效应。     

高温养护下粉煤灰水泥砂浆的抗折与抗压强度发展规律

文章研究了高温条件下不同水胶比、不同粉煤灰掺量的水泥砂浆抗折与抗压强度的发展规律,并得出结论:掺入粉煤灰降低了水泥砂浆的抗折和抗压强度(尤其是早期强度),且掺量越多,强度降低越显著;但由于粉煤灰的活性在后期开始发挥作用,同时高温环境也会促进粉煤灰的水化,因此粉煤灰水泥砂浆的强度逐渐接近甚至超过不掺粉煤灰的砂浆。     

钼尾矿砂环氧树脂砂浆快速修补材料的性能研究

将钼矿开采与分选后排放的钼尾矿砂固体废弃物进行筛分,使其完全替代石英砂和矿粉作为砂骨料和细粉填料来制备环氧树脂砂浆。试验结果表明：以钼尾矿骨料替代石英砂后,钼尾矿填料的掺加提升了砂浆的流动性与力学性能;掺量为20%钼尾矿粉的环氧砂浆流动度为142 mm,1 d抗压强度和抗折强度分别为67、26 MPa;掺量为40%时环氧树脂砂浆与旧水泥砂浆的粘结性能最好。采用钼尾矿砂作为骨料和填料不仅能满足环氧砂浆作为修复材料的基本性能要求,还能提高钼尾矿固废的综合利用率。     

石屑制备超高性能混凝土力学性能试验研究

使用破碎、筛分后的废弃石屑代替石英砂作为骨料制备超高性能混凝土(UHPC)。基于单因素分析试验,研究了各因素(水胶比、胶集比、减水剂掺量、钢纤维掺量)对石屑UHPC抗压强度、抗折强度及流动度的影响规律,考查了四种不同养生方式下石屑UHPC力学性能的变化。结果表明,当胶集比、水胶比、减水剂掺量、钢纤维掺量分别为0.63、0.2、2.1%和1.5%时,石屑UHPC的力学性能和工作性能最优,7d抗压强度最高为113.7MPa,抗折强度为35.2MPa;分析应力-应变曲线发现,掺加钢纤维不仅可以提高石屑UHPC的力学强度,还能显著提高石屑UHPC的韧性和残余抗压强度;经过水浴养护、干热养护和水浴+干热组合养护后,石屑UHPC的抗压强度分别提高了5.7%、27.1%和40.3%,但热养护对抗折强度影响不大。     

掺尾矿新型轻质建筑保温材料的制备

研究了钼尾矿的粉磨特性。利用钼尾矿替代水泥制备胶凝材料,研究了尾矿掺量、尾矿粒度、水胶比对发泡水泥力学性能和干密度的影响。试验结果表明,钼尾矿的易磨性远优于矿渣;掺尾矿发泡水泥的适宜配合比为:水泥掺量90%,尾矿掺量10%,粉磨时间80min,水胶比0.52。此条件下制备的保温材料28d龄期时,抗压强度和干密度分别为0.47MPa和242kg/m3。     

低水胶比下掺入粉煤灰的水泥砂浆性能的试验

通过对低水胶比下掺入粉煤灰的水泥砂浆性能的试验,研究低水胶比下不同掺量粉煤灰对水泥砂浆性能的影响。试验结果表明:在低水胶比的情况下,不同粉煤灰掺量的水泥砂浆达到相同流动度时所用外加剂的掺量随着粉煤灰掺量的增加而减少,粉煤灰对水泥砂浆不同龄期的抗压强度影响不同,水化反应初期,不同粉煤灰掺量的水泥砂浆的抗压强度均低于基准水泥砂浆,并且抗压强度值随着粉煤灰掺量增加而降低,不同粉煤灰掺量对水泥砂浆的抗折强度与抗压强度的增长幅度影响不同,在工程实践中,应该适当选取粉煤灰掺量以使建筑结构的抗折与抗压强度均有较大幅度增长。     

不同减水剂对地质聚合物砂浆性能影响研究

探究了木质素、三聚氰胺、萘系、聚羧酸4大类6种减水剂对不同水玻璃掺量的粉煤灰-矿渣基地质聚合物砂浆性能的影响。结果表明:减水剂掺量相同情况时,掺加萘系减水剂的地聚物砂浆扩展度最大,达到280 mm,掺加木质素的地聚物砂浆扩展度最小。水玻璃掺量为23%的地聚物砂浆3 d抗折、抗压强度均大于水玻璃掺量为16%的地聚物砂浆3 d抗折、抗压强度。水玻璃掺量为23%,掺加三聚氰胺的地聚物砂浆3 d抗折强度和抗压强度最大,分别为5.8、39.4 MPa。水玻璃掺量为16%,掺加聚羧酸减水剂和三聚氰胺的地聚物砂浆没有抗折强度。综合地聚物砂浆的工作性能和力学性能,掺加萘系减水剂的地聚物砂浆性能最优。     

粉煤灰混凝土力学性能的多元回归分析

以水胶比、粉煤灰掺量、水泥掺量为参数,配置8组混凝土试件,分别对其进行了抗压强度和抗折强度的试验。利用多元线性回归分析理论建立了混凝土抗压强度、抗折强度与水胶比、粉煤灰掺量、水泥掺量各因素之间的线性回归方程,并对计算结果进行显著性分析,从而建立了混凝土抗压和抗折强度的预测模型。     

沙漠砂混凝土抗压和抗折强度试验研究

通过设计重复试验的四因素三水平正交试验,进行了水胶比、粉煤灰掺量、砂率和沙漠砂替代率不同沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗折强度试验,分析各因素对沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗折强度影响。通过极差分析可知,沙漠砂混凝土最优配合比为水胶比0.4,粉煤灰掺量10%,砂率30%,沙漠砂替代率25%。通过方差分析可知,水胶比和粉煤灰掺量对沙漠砂混凝土28 d抗压强度影响高度显著,砂率和沙漠砂替代率对沙漠砂混凝土28 d抗压强度影响不显著;水胶比对沙漠砂混凝土28 d抗折强度影响高度显著,粉煤灰掺量、砂率和沙漠砂替代率对沙漠砂混凝土28 d抗折强度影响不显著,该研究可为沙漠砂混凝土在实际工程中应用提供理论依据。     

粉煤灰混凝土力学性能及氯离子渗透性试验研究

比较系统地研究了不同粉煤灰掺量对砂浆的力学性能和氯离子渗透性的影响,分别测定粉煤灰掺量从0到70%的砂浆3d、28d、90d 的抗压强度、抗折强度和离子扩散系数。从试验结果可知,适当粉煤灰掺量能够改善混凝土的力学性能和耐久性,对改善混凝土的韧性尤其显著。