西沟水电站调压室设计简介

针对西沟水电站引水隧洞长、水头高、调压室深、室内涌浪高和调压室所处山顶地势较低的自然条件，经多种设计方案比较，采用了具有阻抗、差动功能的带有上外室的溢流式调压室．它综合了不同型式单一功能调压室的优点，有效地克服了其缺点．三年的运行实践，证明其安全可靠．     

带有气垫式调压室和溢流式调压井的引水系统的水力计算

介绍带有气垫式调压室和溢流式调压井的有压引水系统的数值解法。针对某一实际工程计算了调压井及气压室的水位波动、调压井溢流量、气压室的压力变化及高压管道的水击压力，讨论了气垫式调压室内的初始气体压力及体积对压力及水位波动的影响。结果表明，气压室内初始气压（或水位）的选择对系统的安全运行至关重要。     

佛子岭抽水蓄能电站河槽溢流式调压室设计研究

佛子岭抽水蓄能电站的水道系统长达2．14kin，地下厂房采用首部式布置，在尾水主洞头部设置一座调压室，由于调压室位置正好位于佛子岭水库库尾的河道中，因此将调压室设计戍下库高水位时兼有分流作用的河槽溢流式调压室，、试验研究表明，自调压室分流的水流流态稳定，流速分布基本均匀，无不利的旋涡发生；调压室分流作用明显，可大大减少尾水主洞的水头损失，从而增加蓄能电站的有效发电量。     

太平驿水电站双升管差动式调室水力试验与计算研究

太平驿水电站调压室长引水隧洞与双压力主管连接处的双升管差动式调压室，水力计算比较复杂，目前国内外尚无成熟的设计方法和设计经验。本文通过设计制造一个试验模型，进行引水系统调压室的不力试验，测定调 水边边界条件，确定电算所需计算参数，并对模型的各种工况进行了电算，所得成果与模型试验的所测结果上吻合，从而为太平驿原型调压室的电算提供垢基础。     

鄂北地区水资源配置工程长距离大口径倒虹吸调压设施选择及水锤分析

孟楼~七方倒虹吸工程长达72.149 km,为超长全封闭有压输水系统。为了控制倒虹吸操作过程中的水锤压力,应用水锤计算软件对不设调压室和设阻抗式、气垫式、溢流式调压室等多种调压方案进行对比研究,最终确定不设调压室方案。在不设调压室的情况下,线路中部的检修阀门成为切断和开启水流的设备。对各种可能的断流、启动工况进行详细分析,给出优化的阀门启闭规律。最终确定的工程方案和设备操作方案能够满足规范规定,保证工程安全稳定运行。     

空中溢流式调压塔在小型电站的应用

在龙潭水电站设计中，采用空中溢流式调压塔，经过几年的运行观察，该溢流式调压塔节省工程投资，缩短了压力水道的长度；在负荷变化中，机组反应迅速及时，更快恢复稳定，改善了机组运行条件；大大减小了其上游引水道的水锤压力，也减轻了下游压力管道中的水锤压力；在事故停机和机组负荷变化时均能稳定运行，确保了机组和压力引水管道的安全运行。图1幅，表1个。     

气垫式调压室气室常数和多方指数的影响规律分析

本文计算分析了气室常数对气垫式调压室最小室内水深、最大气室压力和水轮机蜗壳最大压力的影响。研究表明,取值工况室内水深越小,气室常数越大,调压室最大气室压力越小,水轮机蜗壳最大压力也越小。计算选取合适的气室常数是气垫式调压室水力设计的关键,过大的气室常数会使机组丢弃负荷后的室内最小水深偏低,过小的气室常数会使气垫式调压室功能失效。状态方程多方指数增大,气垫式调压室内的水位变化幅值减小,压力变化幅值增加。水力计算以控制气垫式调压室最高和最低水位为计算目的,拟取多方指数1.0;以控制连接隧洞和蜗壳压力为计算目的,拟取多方指数1.4。     

双室式调压室中涌波水位优化计算的研究

基于四川省某水电站双室式调压室的原设计方案，提出了通过优化调压室的涌波水位，从而达到优化双室式调压室体形的思路。双室式调压室的涌波水位与其上下室高程相互影响，电算法的引入能较精确地调节两者的关系，使设计的调压室更经济、合理化，带来较大的经济效益。     

大干沟电站调压系统的设计

大干沟电站系混合式电站,因靠近厂房的地势比较平坦,为使电站的调节保证得到满足,调压室必须尽量接近厂房布置,此时调压室需做成很高的地面塔式结构,这给设计、施工、运行带来很多复杂问题。我们根据该电站特点设计采用带气垫式调压室的上游双调压室系统。本文介绍了该调压系纯的设计、数值计算及模型试验成果。     

双机共尾水溢流式调压室过渡过程研究

由于地形、地质以及运行时的流态等原因,近期一些尾水调压室在设计时采用了室后交汇布置的形式,这种布置形式是将其底部孔口和各支管相连,因此致使在稳定运行状态下,出现了一些新的水力学问题。以一维刚性水锤及弹性水锤的特征线方法为理论基础,结合某电站工程实例,对双机共尾水溢流式调压室进行了数值模拟。结果表明,在稳定运行时,调压室两阻抗孔均存在进出流量,其值的大小与各支管流量和尾水支洞水头损失系数有关,即与支管内水头损失有关;调压室涌浪以及溢流量随着阻抗孔口及溢流堰宽度的增加而增大。     

制气式调压室在带有长尾水隧洞的水电站中的应用

制气式调压室与常规开敞式调压室相比在不影响其削减水锤压力能力的同时，能有效地减缓调压室内的水位波动。为研究制气式调压室的运行机制，运用空气动力学原理，结合管道水锤方程、调压室波动方程，建立了制气式调压室的仿真数学模型。以西南地区带有尾水调压室的某大型水电站为例进行制气式和常规开敞式两种调压室方案的比较计算，计算结果表明，采用制气式调压室可使蜗壳出口最低负压并没有显著变化的同时提高调压室的最低水位，从而减小工程量，节约投资。并由于采用制气式调压室后调压室内水位波动衰减加快，对系统的稳定运行更为有利。     

大朝山水电站尾水调压室施工

大朝山水电站地下厂房不调压室是目前亚洲规模最大的尾水调压室，长２１７．４ｍ，，宽２２６４ｍ，高７２．６３ｍ。本文详细介绍了尾调室开挖，支护的程序及施工方法。     

水电站尾水调压室型式的试验研究

目前，水电站的尾水调压室大多采用简单式型式，为了比较它与差动式和阻抗式尾水调压室的优劣，作者对三种型式的尾水调压室从水击波的反射特性、调压室的涌浪高低、水头损失的大小，以及工程结构的难易等方面进行了对比试验．本文通过对试验结果的分析和研究，评述了选用至动式或阻抗式尾水调压室比选用简单式尾水调压定更为经济适用，文中并有举例计算．     

浅谈大朝山水电站尾水调压室开挖及一期支护施工

大朝山水电站地下厂房尾水调调压室是目前亚洲规模最大的尾水调压室，长217.4m，宽22.4(21.4）m，高72.63m，文章详细介绍了尾调室开挖，支护的程序及施工方法。     

用质量波动方程和水击波方程相结合的方法求解水轮机和调压室的过渡过程

本文介绍了水电站的调节保证计算与调压室的水力设计相结合的电算数学模型,即先用特征线方程加上连续方程、机组惯性方程和综合特性曲线(或全特性曲线)数据,求解机组过渡过程,然后以压力钢管内的流量变化过程为时间的已知函数,用质量波方程加连续方程求调压室内的水位波动。以此编制的计算机程序用IBM微机就可方便地对导叶关闭(或开启)规律和调压室型式、尺寸等进行优化设计。计算精度和速度远高于传统的调保计算方法和调压室的图解法。     

气垫式调压室在挪威水电工程中的应用

本文介绍气垫式调压室在挪威水电工程中的应用情况。文中闸述气垫式调压室的应用条件、一般布置型式及如何确定洞室大小等有关设计理论问题,并对气垫式调压室的空气溢出、空气损失、气垫维护等与工程应用实践有关的主要问题,以及挪威水电工程界处理这些问题的技术措施和经验进行了介绍。实践表明,在某些条件下,采用常规调压室施工可能有困难,或者施工通道及调压竖井或调压塔的经济性不很理想,而坡度平缓隧洞系统与气垫式调压室的建设费用可能较低,此时,作为解决引水式水电站水击问题的工程措施,气垫式调压室是一种有利的选择方案。     

气垫式调压室热力学特性及其对围岩应力变形的影响

为了解气垫式调压室气室内压缩气体温度和压力变化规律及其对调压室围岩的应力变形特性的影响,基于水位波动方程和能量守恒方程,提出了考虑传热影响的调压室压缩空气热力学过程的计算模型,并进行合理性分析。采用裂隙岩体单向热力耦合数值方法,将调压室内空气的压力和温度作为瞬时变化边界条件,对调压室围岩的应力变形特性进行了深入分析。结果表明：在调压运行工况条件下,调压室内的空气压力和温度将发生大幅度波动变化,进而会导致围岩温度也出现相应的改变,且围岩温度呈现出显著的不均匀分布特点;节理裂隙处的岩石温度变化相对较大,且出现了较大的拉应力。     

气垫调压室与常规调压室双室引水系统的计算

建立了描述具有上游气垫式调压室的水电站双室引水发电系统过渡过程状态方程,介绍了其数值解法并编制了计算程序。结合某一实际工程计算了上下游调压室的水位波动、气压室的压力变化和高压管道的水击压力,并讨论了气压室的初始状态对调压室底部压力的影响。     

九甸峡水电站水力过渡过程计算

合理选定调压室的形式和尺寸，不仅可以节省工程量，而且对电站今后的安全和可靠运行具有决定性的作用。九甸峡水电站分别对双室式、差动式和阻抗式３种不同的调压室进行了计算比较，推荐带上室的阻抗式调压室形式。     

新型调压室差动孔尺寸变化对水力过渡过程的影响

结合新型组合调压室阻抗式、溢流式和差动式的特点,建立了的基本方程及边界条件,结合算例对新型组合式调压室差动孔尺寸变化对隧道末端压力、调压室涌浪水位、蜗壳末端压力的影响进行了分析。结果表明:差动孔尺寸变化对新型组合式调压室水力过渡过程具有一定的影响,其结论对进一步研究新型组合式调压室过渡过程有良好的指导作用,对推进新型组合式调压室在水电站中的应用有很大帮助。