TiO_2/活性碳纤维膜光催化降解甲醛的研究

以磷酸铝(AlPO_4)为粘结剂,活性碳纤维(ACF)为载体,二氧化钛(TiO_2)为原料,采用添加粘结剂超声波辅助浸渍提拉法制备了固载型复合催化材料体二氧化钛/活性碳纤维膜(TiO_2/ACF膜),并对其进行了表征。研究结果表明,加入AlPO4对TiO_2/ACF膜降解甲醛有较好的促进效果,制得的TiO_2/ACF膜通过高温再生后仍具有较好的降解活性,当甲醛的初始浓度为8.04mg/m~3,环境相对湿度为65%,气体流速为1.5m/s时,经过循环使用5次的TiO_2/ACF膜对甲醛气体的降解率达到82.1%。     

直链饱和一元醇膜吸收法处理高浓度甲醛废气

采用中空纤维膜接触器,直链饱和一元醇为吸收剂处理高浓度甲醛废气.通过比较一系列直链饱和一元醇(C=2～5)对甲醛去除效率的影响,发现甲醛的去除率虽有一定差异,但并不显著.综合考虑各因素,选择正戊醇为吸收剂较为适宜.研究了甲醛进气浓度、吸收剂温度、甲醛进气流量及吸收剂流量对甲醛去除率和传质系数的影响.结果表明,当甲醛进气浓度为1 228.8 mg/m3,吸收剂温度为25℃,进气流量为6.7×10-6 m3/s,吸收剂流量为6.9×10-7 m3/s时,甲醛出气浓度为1.73 mg/m3,去除率为99.85%,传质系数为8.71×10-5m/s.进一步研究表明,吸收反应产物(缩醛)可通过精馏或调节酸度的方法与吸收剂(正戊醇)分离,回收率可达99.5%,分离回收的正戊醇可继续循环使用.     

不同人造板材室内甲醛的污染水平及来源分析

目的:了解居室装修中使用不同人造板室内甲醛的污染水平,分析其污染来源。方法:根据装修时所用材料的不同,选择贵阳市新装修居室12户,面积均为120m2,其中:使用酚醛树脂板材的6户,脲醛树脂的6户,甲醛的测定按居住区大气中甲醛卫生检验标准方法(GB/T16129-1995)中AHMT分光光度法。结果:酚醛树脂组中甲醛的检测结果为:第1次0.01~0.065(mg/m3)超标数0户;第2次:0.01~0.075(mg/m3)超标数0户;第3次:0.01~0.075(mg/m3)超标数0户;脲醛树脂组中甲醛的检测结果为:第1次:0.04~1.51(mg/m3)超标数5户;第2次:0.02~1.43(mg/m3)超标数5户;0.02~1.43(mg/m3)超标数4户;第3次:组间比较差异有统计学意义(F=8.22,P0.05)。结论:新装修居室内甲醛含量均存在不同程度的超标,主要是装修时所用材料的不同而引起室内甲醛浓度的差异。     

我国第一部<室内空气质量标准>3月1日起实施

我国第一部《室内空气质量标准》(GB/T1 8883 - 2 0 0 2 )从今年 3月 1日起实施 ,该《标准》的主要控制指标见下表 :序号参数及单位标准值备注1温度 (℃ ) 2 2～ 2 81 6～ 2 4夏季空调冬季采暖2相对湿度 (% ) 4 0～ 8030～ 60夏季空调冬季采暖3空气流速 (m/s) 0 30 2夏季空调冬季采暖4新风量 (m3/hp) 305 二氧化硫 (mg/m3) 0 50 1h均值6二氧化氮 (mg/m3) 0 2 4 1h均值7一氧化碳 (mg/m3) 1 0 1h均值8二氧化碳 (% ) 0 1 0日平均值序号参数及单位标准值备注9氨 (mg/m3) 0 2 0 1h均值1 0 臭氧 (mg/m3) 0 1 6 1h均值1 1 甲醛 (mg/m3) 0 …     

定向凝固镍基合金DZ444声学特性的各向异性

选取定向凝固镍基高温合金DZ444不同方向片状试样,利用电子背散射衍射等技术表征晶体取向和微观组织,利用脉冲回波技术分析纵波声速和声衰减系数。结果表明:两声学特性呈各向异性,随着试样平面法向与凝固方向之间夹角φ由0°到45°再到90°,纵波声速由5533m/s增大到6595m/s后又降至5634m/s,而声衰减系数逐渐增大,变化约0.19dB/mm;对信号频谱分析发现,表面回波与一次底波的主频差值、主频幅值差值及表观积分反射系数均逐渐增大,这主要是由微观组织和晶体取向差异造成的。     

以间苯二酚-甲醛溶胶和MCM-48原粉制备有序介孔炭分子筛

以含有机模板的介孔纯硅分子筛MCM- 48原粉为模板,以间苯二酚(R)-甲醛溶胶为炭源制备了有序介孔炭分子筛.考察了w(R)/w(MCM- 48)和w(R)/w(H2O)对合成介孔炭分子筛的影响.产物用N2吸附/脱附、XRD、SEM、TEM和TG等手段进行了表征.结果表明,w(R)/w(MCM- 48)和w(R)/w(H2O)对所得到的介孔炭分子筛的有序性和比表面积有较大的影响.优化的w(R)/w(MCM- 48)比为0.50～0.65、w(R)/w(H2O)比为0.15～0.35,此时,能形成比表面积大于1125m2/g、平均孔径在2.2～2.4nm、具有规则介孔结构的炭分子筛,且这种炭分子筛具有高的热稳定性.     

油漆的密实喷雾容器

法国 Elide Gibbs 公司根据法国喷雾器委员会(C.F.A)和瑞士关于喷雾器内容物的充灌率最低为70％的使用条例对其两种油漆和两种驱味剂的配方作了改进。两种漆的商标为《Sunsilk》和《Elidanse》和三种驱味剂的商标为《Rexona》,《3f》和《Vi-ika》。规格是直径50×高189(m/m)和直径59×高214(m/m)的油漆喷雾器,可更多充灌(以71.5％的最低率取代50％左右)。特别是 Sunsilks 类     

三聚氰胺聚磷酸盐/笼状季戊四醇磷酸酯协效阻燃聚丙烯/稻壳复合材料的研究

利用三聚氰胺聚磷酸盐(MPP)和笼状季戊四醇磷酸酯(PEPA)的阻燃协效作用,复配成膨胀型阻燃剂(IFR)对聚丙烯(PP)/稻壳(RH)复合材料进行阻燃。研究了MPP与PEPA复配比例对PP/RH复合材料阻燃性能的影响。采用垂直燃烧(UL-94)和极限氧指数(LOI)研究了阻燃PP/RH复合材料的阻燃性能,采用热重分析研究阻燃PP/RH复合材料的热分解过程,采用扫描电镜(SEM)观察阻燃PP/RH复合材料燃烧后炭层的形貌。结果表明:当MPP/PEPA总用量为20%(wt%,质量分数),PEPA和MPP的质量分数比为1∶4时,阻燃PP/RH复合材料的LOI值为29.7%,垂直燃烧UL-94通过V-0级,PP/RH复合材料的拉伸强度和弯曲强度分别增加了42.3%和53.6%。热重结果表明:MPP/PEPA复配能够延缓PP/RH体系中PP的分解,并提高了材料的成炭性,使PP/RH复合材料800℃下的残炭率由16.3%提高到了30.3%,残炭率升高了14.0%。通过SEM观察得到:两者复配使PP/RH复合材料燃烧后形成了致密均匀的多孔炭层,从而提高了PP/RH复合材料的阻燃性能。     

基于A-T模型的长杆弹超高速侵彻陶瓷靶体强度分析

Alekseevskii-Tate(A-T)模型广泛应用于长杆弹超高速冲击的终点效应分析中。A-T模型对于金属弹靶强度有明确的表达式,而对于陶瓷靶体强度尤其是弹体初始冲击速度大于1 500 m/s时还没有统一的结论。基于长杆钨弹超高速(1 500~5 000 m/s)侵彻三种陶瓷(Al N,B4C,Si C)/铝复合靶体的缩比逆弹道实验数据;基于A-T模型,给出了上述陶瓷材料在不同侵彻速度范围内的靶体强度表达式。进一步通过与47发长杆钨弹超高速(1 250~2 500 m/s)侵彻陶瓷(Al N,B4C,Si C,AD85)/RHA钢复合靶体DOP实验数据对比,验证了提出的陶瓷靶体强度表达式的适用性。     

纤维素纳米纤维接枝聚丙烯酸pH响应水凝胶的制备及性能

以硝酸铈铵为引发剂,将具有pH响应的聚丙烯酸(PAA)接枝到电纺纤维素(Cell)纳米纤维膜上,制备了pH响应纤维素接枝聚丙烯酸(Cell-g-PAA)纳米纤维水凝胶。研究了接枝单体丙烯酸(N)与纤维素(c)质量比对Cell-g-PAA形貌、接枝率和溶胀性的影响。结果表明:m(N)∶m(c)值从5增加到10,接枝率从11%急剧增加到28%,然后趋于平稳;而m(N)∶m(c)值从5增加到15,溶胀率从(15.2±1.6)g/g增加到(46.1±4.9)g/g,然后下降。同时,研究了pH值和离子强度对水凝胶溶胀率的影响,pH值从2.2增加到7.8时,水凝胶的溶胀率从(31.3±2.5)g/g增加到(42.7±3.2)g/g,pH值进一步增大,溶胀率降低;溶液中离子强度从0mol/L增加到0.15mol/L,水凝胶溶胀率从(36.2±2.6)g/g降低到(21.4±1.4)g/g。本研究为制备快速响应pH水凝胶提供了一种新方法。     

AP1000安全壳在大型商用飞机撞击下的动力响应分析

自“9·11”事件以来,核电站抵御大型商用飞机撞击一直是核安全领域的热点问题。采用ANSYS/LS-DYNA软件建立波音737 MAX 8和AP1000安全壳的精细化有限元模型,基于Riera法验证了飞机撞击有限元模型准确性,进行了5种不同初始撞击速度(100 m/s, 150 m/s, 200 m/s, 250 m/s和300 m/s)和5种不同撞击高度(30 m, 39 m, 47 m, 54 m和65 m)的飞机撞击安全壳全过程数值模拟,研究和分析了飞机的撞击力时程和动能时程、钢制安全壳的动力响应、等效应力分布和其局部破坏情况。结果表明：飞机撞击过程引擎对撞击力的贡献最大,约为机身撞击力的3～4倍;筒身等效钢梁处的撞击力峰值较非等效钢梁处大,最大达到了后者的171%(速度为300 m/s);安全壳筒身段与穹顶的交界处为安全壳结构的最危险位置,在此位置处安全壳环向和竖向贯穿尺寸均大于同初始撞击速度下其他位置的贯穿尺寸,最大环向、竖向贯穿尺寸分别达到29.68 m和17.86 m;当飞机的撞击速度大于150 m/s时,撞击区域钢板等效应力影响范围随初始撞击速度的增加而减少,撞击等效钢...     

R1233zd(E)和R123的水平管外冷凝换热性能研究

针对制冷剂R1233zd(E)和R123,在饱和温度36. 1℃,冷凝水流速2. 12 m/s,2. 59 m/s和2. 90 m/s工况下,分别对水平光管和强化冷凝管GDHT-GDⅢ的管外冷凝换热系数进行测试。结果表明:R1233zd(E)的光管管外冷凝换热系数高于R123的6%～16%,R1233zd(E)的强化冷凝管GDHT-GDⅢ管外冷凝换热系数高于R123的19%～21%;采用强化冷凝管GDHT-GDⅢ时R1233zd(E)的管外冷凝换热系数是采用光管时的10. 8倍。指出R1233zd(E)可作为R123的替代物,强化冷凝管GDHT-GDⅢ能够很好地发挥R1233zd(E)的换热性能。     

羧基丁苯胶/封闭聚氨酯纸基复合材料的制备及防水增强作用

以咪唑为端异氰酸酯基封闭剂,制备封闭聚氨酯预聚体,然后以羧基丁苯胶水溶液进行反相乳化,并加入氮丙啶,制得系列水分散羧基丁苯胶/封闭聚氨酯植物纤维防水增强剂(XSBRL/BPU)。XSBRL/BPU的综合性能与BPU封闭率、羧基丁苯胶/封闭聚氨酯比例、交联剂氮丙啶含量及复合乳液的添加量有关。当封闭率BR=10%、m(BPU)/m(XSBRL)=2/1、ω(氮丙啶)=2%、ω(乳液)=8%时,纸基复合材料具有良好防水性能、黏合强度和机械性能,其中,耐折度为158次、施胶度为180s、干抗张指数为63.4N.m.g-1、湿抗张指数为33.8N.m2g-1、湿强度为53.3%。     

基于玉米棒的环境友好材料研究（I）玉米棒的液化反应及植物多元醇的制备

在以聚乙二醇 4 0 0 (FEG4 0 0 )和一缩二乙二醇 (DEG)作为液化试剂 ,在硫酸催化作用下玉米棒(CB)主要成分聚多糖和木质素能被液化 ,液化率可达 90 % ,所得液化多元醇羟值为 2 mmol/ g KOH～3.5 mmol/ g KOH,粘度在 4 0 0 m Pa.s～ 1 2 0 0 m Pa.s,符合半硬质聚氨酯泡沫体要求。同时考察了各种液化参数对液化效果的影响 ,通过红外光谱表征了液化反应过程中成分的变化     

R1234ze(E)在水平圆管内流动沸腾换热过程中摩擦压降特性实验研究

新型制冷剂R1234ze(E)(trans-1,3,3,3-tetrafluoropropene)因较低的GWP而被广泛关注,有望在热泵中作为R134a的替代品。本文对R1234ze(E)在内径为8 mm水平管内流动沸腾过程中摩擦压降特性进行实验研究,并在相同实验工况下与R134a进行对比。实验研究的流动沸腾换热的饱和温度为10℃,热流密度为5.0 k W/m~2和10.0 k W/m~2,质流密度范围为300~500 kg/(m~2·s),并分析质流密度、热流密度对R1234ze(E)和R134a饱和流动沸腾过程中摩擦压降的影响。结果表明,在相同工况下R1234ze(E)的流动沸腾过程的摩擦压降略大于R134a,如质流密度为500 kg/(m~2·s)时,R1234ze(E)的平均摩擦压降值比R134a大8.4%左右。最后,将实验结果同四种摩擦压降经验关联式进行比较分析。     

R1234ze/HCs非共沸混合工质热泵系统循环性能分析

在热泵热水器名义工况下,本文建立了热泵系统循环热力学模型,利用EES程序对混合工质R1234ze/HCs及对应的纯工质热泵系统循环性能进行了对比分析。结果表明:R1234ze/R600在质量分数(20/80)和R1234ze/R600a在质量分数(40/60)存在最优配比,对应的最大制热COP_h分别为3. 41和3. 32,而R1234ze/R290则呈现单调下降趋势。R1234ze/R600(20/80)系统的制热COP_h比R1234ze/R600a(40/60)、R1234ze、R290、R600、R600a系统分别高2. 7%、17%、0. 09%、16. 3%和17. 8%,排气温度为76. 9℃,冷凝压力为0. 711 MPa,压比为6. 32,有望成为新型替代工质。     

ZK61镁合金的磨损性能

在MDW-02高速往复摩擦磨损试验机上,通过设置不同参数的滑动干摩擦实验,研究了载荷、滑动速度和时间对时效态ZK61镁合金磨损性能的影响,并绘制了磨损机制转变图。采用扫描电子显微镜(SEM)对磨损试样表面形貌进行了分析,结果表明,当滑动速度(0.12m/s)一定时,ZK61镁合金的磨损量随着载荷和时间的增加而增加,载荷愈大,磨损愈严重,在120N、60min时发生轻微磨损向严重磨损的转变。当滑动时间(20min)一定时,ZK61镁合金的磨损形式随着滑动速度和载荷的增大而发生变化。当滑动速度(0.12m/s)较小时,在不同载荷(50~150N)下均表现为轻微磨损;当滑动速度为0.24m/s,载荷超过100N后磨损进入严重磨损阶段;当滑动速度(0.36m/s)较大时,均表现为严重磨损。     

N,O-羧甲基壳聚糖改性水溶性高分子染料的制备与表征

通过在碱性条件下K型活性艳红(K-2BP)与具有两性聚电解质性质的N,O-羧甲基壳聚糖的反应制得了新型水溶性高分子染料。FT-IR和1H-NM R的表征表明,染料分子接枝到了N,O-羧甲基壳聚糖的骨架上。通过可见光分光光度法测定了K-2BP在0.1 m o l/L N a2CO3-0.1 m o l/L N aHCO3缓冲溶液中的最大吸收波长为526 nm,摩尔消光系数ε=18918.0 L/(m o l.cm),并以此为基础确定了K-2BP型高分子染料的接枝度为1∶10.4。     

R32/R134a混合制冷剂扩散吸收制冷系统实验研究

在国内外扩散吸收制冷研究现状的基础上,分别采用R32、R134a和R32/R134a混合物为制冷剂,DMF(N,N-二甲基甲酰胺)为吸收剂,Ar为扩散气体,对扩散吸收制冷系统进行了性能研究,探究了混合制冷剂配比以及加热功率对系统制冷效果的影响。实验结果显示,R32/R134a混合制冷剂的制冷效果要优于R32或R134a纯制冷剂,且在不同的组分浓度和不同的加热量下,制冷效果不同,存在较好的R32浓度范围。     

AP1000安全壳在大型商用飞机撞击下的动力响应分析EI北大核心CSCD

自“9·11”事件以来,核电站抵御大型商用飞机撞击一直是核安全领域的热点问题。采用ANSYS/LS-DYNA软件建立波音737 MAX 8和AP1000安全壳的精细化有限元模型,基于Riera法验证了飞机撞击有限元模型准确性,进行了5种不同初始撞击速度(100 m/s,150 m/s,200 m/s,250 m/s和300 m/s)和5种不同撞击高度(30 m,39 m,47 m,54 m和65 m)的飞机撞击安全壳全过程数值模拟,研究和分析了飞机的撞击力时程和动能时程、钢制安全壳的动力响应、等效应力分布和其局部破坏情况。结果表明:飞机撞击过程引擎对撞击力的贡献最大,约为机身撞击力的3~4倍;筒身等效钢梁处的撞击力峰值较非等效钢梁处大,最大达到了后者的171%(速度为300 m/s);安全壳筒身段与穹顶的交界处为安全壳结构的最危险位置,在此位置处安全壳环向和竖向贯穿尺寸均大于同初始撞击速度下其他位置的贯穿尺寸,最大环向、竖向贯穿尺寸分别达到29.68 m和17.86 m;当飞机的撞击速度大于150 m/s时,撞击区域钢板等效应力影响范围随初始撞击速度的增加而减少,撞击等效钢梁处的钢板等效应力分布范围相对于撞击非等效钢梁处的更大。研究成果可为类似核岛安全壳的抗飞机冲击安全评估和设计提供参考。